ВВЕДЕНИЕ

Здоровье, работоспособность и настроение человека во многом зависит от качества окружающей его воздушной среды: её температуры, подвижности, влажности, запыленности, содержания кислорода и других газов, уровня шума и прочее.

Условия воздушной среды в помещениях здания формируются под действием непрерывно изменяющихся во времени возмущающих воздействий со стороны наружного воздуха. Для поддержания требуемых параметров воздуха в помещениях возмущающие воздействия необходимо компенсировать регулирующими. Регулирующие воздействия осуществляются посредством систем отопления, вентиляции и кондиционирования. При необходимости поддержания в помещениях лишь допустимых значений параметров, как правило, применяются только системы отопления и вентиляции. Если же требуется поддержание комфортных или заданных с высокой степенью точности параметров, то необходимо применение систем кондиционирования.

В ответ на возмущающие, регулирующие воздействия должны также непрерывно изменяться во времени, организация чего возможна только с применением систем автоматического управления.

Система вентиляции должна обеспечивать безопасную жизнедеятельность людей как на стадии строительно-монтажных работ, так и в процессе её эксплуатации. От правильной организации системы вентиляции здания напрямую зависит жизнь людей в такой чрезвычайной ситуации как пожар.

Все принимаемые технические решения должны в первую очередь выдерживать испытание технико-экономическим сравнением с альтернативными вариантами.

Внимание! 
Это ОЗНАКОМИТЕЛЬНАЯ ВЕРСИЯ работы №3387, цена оригинала 1000 рублей. Оформлена в программе Microsoft Word

1 ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА

1.1 Климатическая характеристика района строительства и положение здания на местности

Район строительства – город Челябинск, (560с.ш.).

Расчётные параметры наружного воздуха принимаются по [1].

Для Челябинска температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92 составляет -340С.

Продолжительность периода со среднесуточной температурой воздуха равной или ниже 80С равна 218 суток.

Средняя температура, tот.пер. составляет -6,5 0С.

Зона влажности территории России – сухая по [2].

Влажностный режим помещений здания – сухой по таблице 1 [2].

Условия эксплуатации ограждающих конструкций – А по [2].

Расчетные параметры наружного воздуха определяются согласно [1] для города Челябинска по следующим параметрам:

— параметры А – для систем вентиляции в теплый период года;

— параметры Б – для систем отопления в холодный период года, вентиляции и кондиционирования в теплый и холодный периоды года.

Таблица 1.1Расчетные параметры наружного воздуха

№ Параметр Период года

Зимний

(параметры Б) Летний

вентиляция

(параметры А) кондиционирование

(параметры Б)

1 Температура

-34 21,7 25.9

2 Энтальпия

-33,5 48,1 54.1

3 Скорость ветра , м/с

4,8 3,2 3,2

1.2 Характеристика здания

Рассматриваемое здание – многоэтажный жилой дом со встроено-пристроенными не жилыми помещениями, многоуровневой автопарковкой и гаражами в ленинском районе, число этажей рассматриваемых дипломным проектом – 4, высота этажа 4,2 метра. Две секции двух этажных не жилых помещений предназначенных для устройства магазинов. Под ними располагается двухуровневая не отапливаемая автопарковка. Главный фасад здания ориентирован на юг.

В дипломном проекте проектируются следующие разделы :

— противодымная вентиляция автопарковки (дымоудаление и подпор воздуха в тамбур-шлюза);

-общеобменная вентиляция автопарковки;

— отопление, вентиляция, кондиционирование не жилых помещений;

Источником теплоты является собственная котельная с параметрами теплоносителя 90/70.

Внутренняя температура не жилых помещений принимается по [3]., Магазины относятся к категории 3б.

Таблица 1.2 — Расчетные параметры внутреннего воздуха для магазина

Наименование параметра Теплый период Холодный и переходный период

Температура внутреннего воздуха , t в, °С 25 15

Относительная влажность, φв, % 60-30 60

Подвижность воздуха, V, м/с ≤0,3 ≤0,3

2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Приведенное сопротивление теплопередачи отдельных элементов на-ружных ограждающих конструкций здания должно быть не меньше норма-тивного значения .

Ограждающие конструкции должны удовлетворять следующим нормативным показателям тепловой защиты здания:

Приведенное сопротивление теплопередачи отдельных элементов r на-ружных ограждающих конструкций здания должно быть не меньше норма-тивного значения

. (2.1)

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций охлаждаемых зданий и сооружений следует принимать по табл. 1б [2]

Градусо-сутки отопительного периода, ºС ∙сут., определяем по формуле

Dd=(tв — tот.пер.) ∙zот.пер , (2.2)

где tв – расчетная температура внутреннего воздуха, ºС, принимаемая согласно[2] и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений, tв=15ºС;

tот.пер. – средняя температура, ºС, периода со средней суточной температурой ниже или равной 8ºС;

zот.пер – продолжительность, сутки, периода со средней суточной температурой ниже или равной 8ºС.

Термическое сопротивление теплопроводности R, слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

(2.3)

где — коэффициент теплопроводности, ;

— толщина слоя, м.

Термическое сопротивление конструктивных слоев ограждения определяется по формуле

(2.4)

где — термическое сопротивление теплопроводности для однородной многослойной ограждающей конструкции, состоящей из n слоев, ;

αв — коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности ограждения, ,принимаемые по [2];

αн – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, , принимаемые по [2].

определяется по следующей формуле

, (2.5)

где Ri — термическое сопротивление теплопроводности отдельных слоев ограждающей конструкции, .

2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены.

Градусосутки отопительного периода Dd, ºС∙сут, определяем по формуле (2.2)

Dd =(15+6,5) ∙218=5341 ºС∙сут.

Данному значению градусосуток отопительного периода соответствуют следующие значения нормируемого сопротивления теплопередачи:

Rнар.ст.=2,8 , R.пер.=3,17 , R.пер.=3,17 , Rок.=0,583

Таблица 2.1

Характеристика слоев наружной стены

Номер слоя

1 1900 0,4 0,52

2 100 0,1 0,06

3 1100 0,12 0,41

4 1800 0,005 0,76

1 – шлакобетонный блок;

2 – плиты минераловатные на синтетическом связующем ;

3 – эффективный силикатный кирпич;

4 – внутренняя штукатурка – известково-песчаный раствор.

Рисунок 2.1 – Конструкция наружных стен

Нормируемое сопротивление теплопередачи вычислим методом интер-поляции

Rнар.ст.=2,8 .

Определим фактическое сопротивление теплопередачи по формуле (2.4)

,

Условие выполняется

Rreq = 2,8≤ R0ф = 2,9

2.2 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия

Таблица 2.2

Теплотехнические характеристики ма-териалов для чердачного перекрытия

Номер слоя

1 2500 0,22 1,92

2 600 0,005 0,17

3 800 0,02 0,21

4 50 0,25 0,052

5 1800 0,03 0,76

6 600 0,005 0,17

1 — железобетонная плита;

2 — один слой рубероида (ГОСТ 10923);

3 – шлак по уклоны;

4 – минераловатная плита жесткая.

5 – цементно-песчаная стяжка

6 — руберойд

Рисунок 2.2 – Конструкция слоев чердачного перекрытия.

Теплотехнические характеристики материалов для данной ограждающей конструкции приведены в таблице 2.2.

Нормируемое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия из условия обеспечения требований [2]составляет

Rпер.=3,17 ,

Фактическое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия (2.4)

,

т.е Rreq = 3,17≤ R0ф = 5,27

.

Данная конструкция чердачного перекрытия удовлетворяет требова¬ниям [2].

2.3 Определение сопротивления теплопередаче перекрытия над неотаплеваемой автопарковкой.

Нормируемое сопротивление теплопередаче для перекрытия над неотапли¬ваемым подвалом из условия обеспечения требований [2] составляет

Rподв.пер.=3,17 .

Конструкция перекрытия над неотапливаемой автопарковкой неоднородная (рисунок 4).

Таблица 2.3

Теплотехнические характеристики мате-риалов над неотапливаемой автопарковкой

Номер слоя

1 2500 0,22 1,92

2 600 0,01 0,17

3 300 0,25 0,09

4 1800 0,05 1,92

5 1800 0,003 0,35

1 — железобетонная плита;

2 — рубероид

3 — слой утеплителя — вермикулитобетон

4 – бетонная стяжка;

5 — покрытие: линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове (ГОСТ 18108).

Рисунок 2.4 — Перекрытия над неотапливаемым подвалом

Фактическое сопротивление теплопередаче перекрытия над неотапли-ваемым подвалом

Данная конструкция перекрытия над неотапли¬ваемой автопарковкой удовле¬творяет требованиям [2]

.

2.4 Выбор конструкции заполнения оконного проёма

Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон из условия обеспечения требований [2] составляет

.

Конструкцию заполнения оконного проёма выбираем: три стекла в раздельно-спаренных переплетах

.

3 Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции

Теплопотери в помещении определяются через все ограждения, которые граничат с наружным воздухом (наружные стены, окна), с неотапливаемыми помещениями (чердачное перекрытие, перекрытия над неотапливаемыми подвалами), а также с помещениями, температура в которых на 4 0С ниже, чем в рассматриваемом помещении.

Основные и добавочные теплопотери Qi, следует определять согласно [3] по формуле

Q = A • (tp –text) • (1+) • n / R, (3.1)

где A – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2, находится согласно правилам обмера ограждений в плане и по разрезам здания, которые, в свою очередь, учитывают сложность теплопередачи на границах ограждения, предусматривая условное увеличение или уменьшение площади до соответствия фактическим теплопотерям;

tp — расчетная температура воздуха, С, в помещении с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м; в условиях конвективного теплообмена для обслуживаемой и рабочей зоны (h<4м) следует принимать tp, равной расчетной температуре внутреннего воздуха tв;

text — расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года, С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по [2], при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения – при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения;

n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

 — добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые согласно пункту 2 [3];

R — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, , определяемое по [2].

Расчёт для кабинета бухгалтерии на первом этаже.

— номер помещения – 6;

— температура внутреннего воздуха — плюс 15 0С, наружного — минус 34 0С;

— наружная стена н.с.-1 ориентированна на восток;

— добавочные теплопотери: 1= 0,1 – на ориентацию на восток,

— А н.с.-1 =13,44 м2, А ок. = 2,11•1,5 = 3,17 м2 , А пл =8,32 м2

– согласно правилам обмера ограждений по плану и в разрезе- по приложению 19 [3];

— к н.с.-1 = к н.с. –2 = 0,34 Вт/(м2 • 0С),

к ок. = 1,72 — 0,34 = 1,38 Вт/(м2 • 0С),

к пл. = 0,32 Вт/(м2 • 0С).

Определяются теплопотери через наружную стену, ориентированную на восток, по формуле (3.1):

Qогр. = 13,44 • 0,34 • (15 + 34) • (1 +0,1) • 1 = 246 Вт.

Определяются теплопотери через световой проём, ориентированный на восток, по формуле (3.1):

Qогр. = 3,17 • 1,38 • (15 + 34) • (1 +0,1) • 1 = 235 Вт.

Определяются теплопотери через пол, , по формуле (3.1):

Qогр. = 8,32 • 0,32 • (15 + 34) • (1 +0+ 0) • 0,9 = 129 Вт.

Расчет для других помещений приведён в Приложении А.

Вентиляция стоянки легковых автомобилей

Воздухообмен в стоянках индивидуального транспорта определяется расчетом при усредненном количестве выездов в течении 1 ч соответственно равном 8% от общего количества машиномест. Воздухообмен не должен быть ниже 150 м3/ч на машиноместо по МГСН 5.01-01.2001, а кратность воздухообмена в помещении стоянки не ниже 2 ч-1 по СНиП 2.04.05-91*.

Удаление воздуха из автостоянок выполняется отдельными вытяжными система по каждому этажу , равномерно из верхней и нижней зоны. Нижняя решетка располагается на 200 мм выше бортоотбойника.

Количество вредных веществ, выделяющихся в воздух помещения стоянки, определяется по формуле из ОНТП -01-91:

где: Mj — масса выброса j-го загрязняющего вещества, г/с;

n — количество типов автомобилей (бензиновые, дизельные и т.д.) устанавливается технологической частью проекта в соответствии с таблицей 4;

qj — удельный выброс j-го загрязняющего вещества одним автомобилем i-го типа с учетом возраста и технического состояния парка на рассматриваемый год, г/км (табл. 4);

L — условный пробег одного автомобиля за цикл въезда или выезда по стоянке, км табл. 5;

АЭ — эксплуатационное количество автомобилей на стоянках , шт

КС — коэффициент, учитывающей скорость автомобиля (табл. 6);

tВ — время выпуска или возврата автомобилей в часах устанавливается технологической частью проекта, принимать 1 ч.

Удельные выбросы загрязняющих веществ от автомобилей с учетом возраста парка и его технического состояния, г/км

Тип автомобилей 2000г.

СО СН NOX

1 8 9 10

Автомобили легковые, в том числе работающие на СНГ:

малого класса 17,2 1,4 0,55

среднего класса 20,8 1,3 0,63

Условный пробег одного автомобиля за цикл (въезд и выезд)

Наименование сооружений, зданий, помещении

Условный пробег, км

легкового автомобиля

въезд выезд

1 2 3

Открытая стоянка с подогревом 0,3 0,8

Закрытая стоянка манежная 0,25 0,7

Закрытая стоянка боксовая 0,01 0,5

Зона постов ТО и ТР манежной расстановки 0,15 0,4

Коэффициенты влияния режима движения (скорости) автомобиля и способа хранения на стоянке

Наименование сооружение помещений, режим движения автомобиля Коэффициент корректирования , КС

СО СН NOX

1 2 3 4

Открытая стоянка с подогревом:

движение автомобилей по территории со среднетехнической скоростью — 10 км/час 1,2 1,1 1,0

То же, без подогрева (t<0°С) 2,0 1,6 1,0

Закрытая стоянка, помещения постов ТО и ТР автомобилей:

движение автомобилей со среднетехнической скоростью 5 км/час 1,4 1,2 1,0

Расчет воздухообмена введется по формуле :

Где Мi- рассчитываемая вредность, мг/ч

Упдк, Ун- ПДК вредности и её количество в наружном воздухе, мг/м3

Расчет для стоянки манежного типа на отметке -6,000м

Площадь автостоянки: F=2115м2

Высота помещения: Н=2,7 м

Автомобили среднего класса: 52 шт

ПДК СО= 20 мг/м3; ПДК СН=300мг/м3; ПДК NOX= 5 мг/м3

Расчет по вредным выделениям

По СО :

По СН :

По NOx:

Так как все вредности разноправленного действия, то воздухообмен принимается по большей из них, т.е. по СО.

Рассчитаем по минимальному воздухообмену (150 м3/ч на машиномест) и на 2-х кратный воздухообмен:

L1=52х150=7800 м3/ч

L2=2хV=2х2115х2,7=11421 м3/ч

Принимаем в расчете L2

Воздухообмен на одно машиноместо L=11421/52=220 м3/ч

Пересчитываем общий воздухообмен L=220х52=11440 м3/ч

Т.к. стоянка на отметке -3,000 аналогична то принимаем на одно машиноместо 220 м3/ч.

Противодымная защита при пожаре на стоянке

Высота помещений в местах проезда и хранения автомобилей и на путях эвакуации людей должна быть не менее 2 м от пола до выступающих конструкций и подвесного оборудования. При высоте помещения 2,5 м вертикальные завесы ограждающие дымовые зоны не должны спускаться ниже 2,0 м от пола. Глубина «резервуаров дыма» при этом будет зависеть от высоты конструкций перекрытия стоянки, и, как правило, будет не более 0,5 м.

Расход дыма, кг/ч, удаляемого из резервуара дыма над загоревшимся автомобилем,, следует определять по периметру очага пожара. Расход дыма рассчитывается по формуле СНиП 2.04.05-91*:

Gд.1 = 676,8 • Пп • У1,5 • Ks,

где: Пп — периметр очага пожара, (не более 12 м);

У — расчетный средний уровень стояния дыма от пола помещения, м, принимаемый в данном случае 2 м;

Ks — коэффициент равный 1,2 к расчетному расходу дыма и площади вытяжных шахт, фрамуг в окнах и фонарях, для систем, действующих за счет естественного побуждения тяги, при их совместной работе со спринклерной системой пожаротушения. Для вытяжных систем с искусственным побуждением (вентиляторы, эжекторы и др.) Ks = 1.

Время заполнения резервуара дымом согласно п. 5.8 СНиП 2.04.05-91* рассчитывается по формуле:

t = 6,39 • А • (У-0,5 – Н-0,5) / ПП,

где: А — площадь резервуара дыма, м2;

У — средний уровень стояния дыма от пола помещения, принимается по пособию 4.91 к СНиП 2.04.05-91 равным 2,5м;

Н — высота помещения, м;

Пп — периметр очага пожара, м.

При относительно малой плотности потока эвакуирующихся (0,05

м2/м2) старость людей по ГОСТ 12.1.004-91 равна 1,7 м/с.

Нормативные 40 м расстояния , п.3.24. до ближайшего эвакуационного выхода люди пройдут за 40/1,7 = 24 с. Максимальная площадь резервуара дыма А м2, при высоте его бортов 0,5 м, свободной высоте помещения 2,5 м и максимальном расходе дыма по формулам (1) и (2) при t = 24 с и Пп = 12 м, могущего принять образующий дым равна

А = 24 • 12/[(2-0,5 — 2,5-0,5) • 6,39] = 600 м2.

При балансе поступления и удаления дыма из резервуара, поддерживаемом средствами тушения пожара, распространение дыма по помещению относительно продолжительное время будет сдерживаться емкостью резервуара и работой вытяжной системы ВД1 или ВД2, что обеспечит благоприятные условия для тушения пожара и эвакуации людей и автомобилей.

Максимальная площадь этажа подземной стоянки автомобилей, согласно, равна 3000 м2. В соответствии с п. 5.7 СНиП «Помещения площадью более 1600 м2 необходимо разделять на дымовые зоны, учитывая возможность возникновения пожара в одной из них. Каждую дымовую зону в целях локализации пожара следует, как правило, ограждать плотными вертикальными свесами с потолка или завесами из негорючих материалов, спускающимися с потолка (перекрытия) к полу, но не ниже 2,5 м от него, образуя под потолком (перекрытием) «резервуары дыма».

Для повышения надежности противодымной защиты подземных стоянок легковых автомобилей устройство резервуаров дыма обязательно; максимальный нормативный размер площади резервуара дыма принять 800 м2. Этажи стоянок следует делить на дымовые зоны с устройством в каждом по два или несколько резервуаров дыма, площадью не более 800 м2 каждый. Это обеспечит в начальной стадии пожара задымление не более половины площади этажа.

Для эффективного использования емкости резервуара дыма в верхней

части вытяжного воздуховода, прокладываемого внутри резервуара, предусматриваются дымоприемные отверстия — по одному на каждые 100 м2 площади резервуара, если глубина резервуара менее 1 м и на каждые 200 м2 при большей глубине резервуара. Площадь отверстия определяется соответствующей частью расчетного расхода дыма и массовой скоростью всасывания не больше 10 кг/(с•м2). Расстояние любого дымоприемного отверстия от края резервуара не должно превышать 10 м.

В торце каждого резервуара дыма на вытяжном воздуховоде следует предусмотреть дымовой клапан с проходным сечением, рассчитанным на расход дыма, при массовой скорости дыма не более 10 кг/(с•м2). К одному вентилятору допускается присоединять не более 4-х резервуаров дыма, общей площадью не более 3000 м2 на каждом этаже.

Расчет системы дымоудаления

Расчет системы дымоудаления начинается с определения сопротивления дымового клапана и воздуховодов, по которым дым подводится к клапану по формуле, Па:

Р1 = KT •  • (V • )2/2 •  + Ктр • Н • Кс • l.

где: КТ — поправочный коэффициент для коэффициентов местных сопротивлений , являющийся отношением плотности газа (дыма) к плотности стандартного воздуха; для дыма при пожаре принимается дополнительная поправка на загрязненность дыма — 1,3;

 — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке сети от первого резервуара дыма до соединения с ответвлением к второму резервуару дыма с закрытым дымовым клапаном (допускается непосредственно до вентилятора); местное сопротивление открытого дымового клапана на прямом участке допускается принять 0,4;

V — массовая скорость дыма в открытом сечении клапана кг/(с•м2) принимается не более 10 кг/(с•м2);

 — плотность дыма;

Ктр- для дыма с температурой 450 °С, с учетом перевода давлений в Па, принимать 8,0;

Н — потери давления на трение принимаются по справочнику кг/м2 по соответствующей величине скоростного давления в воздуховоде кг/м2

Кс — коэффициент для воздуховодов из строительных материалов: — 1,7 для бетона; 2,1 — для кирпича; 2,7 — для шахт оштукатуренных по стальной сетке; для других материалов — по справочнику [8];

l — длина участков воздуховода, м, до соединения с ответвлением ко второму резервуару дыма, (или до вентилятора).

Определяется расход воздуха, подсасываемый через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с:

GВ = 0,005 • (П • Р1) 0,5,

где: П — периметр притвора дымовых клапанов, м,;

Р1 — потери давления на участке от первого резервуара дыма до ответвления ко второму резервуару или до вентилятора, Па.

Определяется плотность смеси газов, кг/м3, по формуле:

 = (GД,1 + GВ) / (GД,1/0,51 + GВ/1,2),

где: GД,1, GВ — расход дыма и расход воздуха, кг/с.

По общему расходу дыма к воздуха Go = GД,1 + GВ, кг/ч определяется потеря давления на общем участке от обоих резервуаров и находится разрежение перед вентилятором Р1 Па.

Определяется подсос воздуха через неплотности всей сети воздуховодов от дымовых клапанов до вентилятора на основании разрежения перед вентилятором Р0, по формуле:

GВ,1 = GП.С (n, 1),

где: — GП.С удельный подсос воздуха через неплотности воздуховодов по таблице 2, по классу П;

(n, 1) — развернутая площадь всех всасывающих воздуховодов, м2, как произведение периметра каждого участка системы на его длину, кроме

участков, находящихся внутри резервуаров дыма.

Поступление воздуха через неплотности стальных воздуховодов систем дымоудаления

Класс воздуховода Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховодов к вентилятору, Па

200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200

Удельный расход воздуха, GпУД • 103 кг/(с•м2) внутренней поверхности воздуховода

П 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,3 1,5 l,6 1,8 1,9 2,0

Общий расход газов перед вентилятором, кг/с

GСУМ = GД,1 + GВ + GВ.1,

и их плотность

СУМ = GСУМ / [GД,1 / 0,51 + (GВ + GВ.1) / 1,2]

По сравнению с ранее рассчитанным, расход возрос в К = GСУМ / GД,1 раз, следовательно потери давления возрастут и будут равны:

РСУМ = Р1 • (l + К2)/2 + РC,

где: P1 — по формуле (15);

РC — потери давления при выбросе газов наружу, рассчитываемые по аналогии с формулой (15), при плотности газов, рассчитанной по формуле (20).

Естественное давление за счет разности удельных весов наружного воздуха и газов Па, определяется для теплого периода года (параметры Б) по формуле (22) и учитывается, со знаком минус:

Рес = h • (H — C) + hB • (H — Г), (22)

где h — высота от оси открытого дымового клапана на первом этаже до оси вентилятора, м:

hB — расстояние по вертикали от оси вентилятора до выпуска газов в атмосферу, м;

H = 3463 / (273 + tH) — удельный вес наружного воздуха, Н/м3;

tН — температура наружного воздуха в теплый период года (параметры Б) °С;

С = 4,9 • (В + 0,49) — средний удельный вес газов до вентилятора, Н/м3;

Г = 9,81 • СУМ — удельный вес газов до вентилятора, Н/м3,

Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором, Па:

РВ = РСУМ — Рес (23)

где: РСУМ и Рес — по формулам (21) и (22).

Выбор вентилятора по производительности. м3/ч, и скорости его вращения определяются расходом по формуле:

LB = 3600 — GСУМ / СУМ (24)

и по условиям потери давления, приведенным к плотности стандартного воздуха по формуле:

РУС = 1,2 • РВ / В (25)

Удаление дыма должно производится радиальными вентиляторами, пригодными для работы в течение времени, необходимого для эвакуации людей, но не менее 1 часа.

Расчет системы дымоудаления стоянки

Пожарная опасность стоянки легковых автомобилей отнесена к категории В, поэтому средний удельный вес дыма при пожаре принят по СНиП 2.04.05-91*  = 5 Н/м3 и температура дыма 450 оС.

Плотность дыма находится по формуле:

кг/м3

кг/м3

Противодымная защита подземной 2-х этажной стоянки легковых автомобилей на 106 мест. Площадь каждого этажа стоянки 2115 м2, высота 2,7м. Каждый этаж стоянки автомобилей делим на четыре дымовых зоны 540; 571,2; 501,51 и 501,49 м2.

Время заполнения резервуара дымом:

t = 6,39 • 571 • (2,5-0,5 – 2,7-0,5) / 12=7,3 с

t=7,3 с меньше чем время для эвакуации людей t=24с, следовательно необходима дымоудаление.

Рассчитываем расход дыма

L= 676,8 • 12 • 21,5 • 1 =22970 кг/ч. Или

Gд.1 =22970/3600=6,38 кг/с

Поправочный коэффициент для коэффициентов местных сопротивлений

Кт=0,49/1,2*1,3=0,53

К установке принято два дымовых клапана КДМ-2 с общей площадью свободного прохода 2*0,33=0,66 м2

Массовая скорость дыма в клапане:

V=6,38/0,66=9,7 кг/(с*м2)

Рассчитываем массовую скорость в воздуховоде. Т.к. массовая скорость в воздуховоде должна быть не более 10 м3/ч, то принимаем сечение воздуховода 1400х500 мм, следовательно площадь воздуховода будет равна 0,7м2. Считаем массовую скорость воздуховода

V=6,38/0,7=9,1 кг/(с*м2)

Рассчитаем потери давления для клапана и воздуховода раздельно, т.к. массовая скорость их разная.

Потери давления на клапане

Рклапан = KT •  • (V • )2/2 •  , Па

Рклапан = 0,53 • 2,7 • 9,72/(2• 0,49)=137,4 Па

где , KT=0,53;

=2,7 ( сумма местных сопротивлений состоит из: вход в отверстие с поворотом-2,3; клапан-0,4);

V • =9,7 кг/(с*м2)

=0,49 кг/м3

Потери давления в воздуховоде:

Рв-од = KT •  • (V • )2/2 •  + Ктр • Н • Кс • l., Па

Рв-од = 0,53• 6,7 • 9,12/2 • 0,49 + 8 • 0,171 • 1 • 80=409,5 Па

где, KT=0,53;

= 6,7 (сумма местных сопротивлений состоит из: тройник на проход-1,5; 4 отвода на 90о-1,2*4=4,8; переход на вентилятор-0,2; переход на шахту-0,2);

Ктр- для дыма с температурой 450 °С, с учетом перевода давлений в Па, принимать 8,0;

Н =0,171 (по справочнику по соответствующей величине скоростного давления)

Кс=1, для стали из МДС 41-1.99

l=80м

Определим расход воздуха, подсасываемый через неплотности закрытых дымовых клапанов и через неплотности воздуховодов.

Определяется расход воздуха, подсасываемый от первого резервуара до ответвления ко второму:

GВ1 = 0,005 • (П • Р1) 0,5,кг/с

где: П = 2,4 м,;

Р1 — потери давления на участке от первого резервуара дыма до ответвления ко второму резервуару до вентилятора, Па.

Р1= 0,53• 3,9 • 9,12/(2 • 0,49) + 8 • 0,171 • 1 • 21,5+137,4=341,5 Па

= 3,9 (сумма местных сопротивлений состоит из: тройник на проход-1,5; 2 отвода на 90о-1,2*2=2,4)

Рклапана=137,4 Па

GВ1 = 0,005 • (2•2,4 • 341,5) 0,5=0,203, кг/с

Определяем плотность смеси газов:

1 = (GД,1 + GВ1) / (GД,1/0,51 + GВ1/1,2), кг/м3

1 = (6,38 + 0,203) / (6,38/0,51 + 0,203/1,2)=0,5 кг/м3

где, GД,1=6,38 кг/с

GВ1=0,203 кг/с

Определяется расход воздуха, подсасываемый от первого резервуара до ответвления ко третьему и четвертому резервуару.

GВ2 = 0,005 • (П • Р1) 0,5,кг/с

где: П = 2,4 м,;

Р2 — потери давления на участке от первого резервуара дыма до ответвления к третьему и четвертому резервуару, Па.

Р2= 0,54• 1,2 • 9,42/(2 • 0,5) + 8 • 0,179 • 1 • 9,5+341,5=412,4 Па

= 1,2 (сумма местных сопротивлений состоит из: отвода на 90о-1,2)

Р1=341,5 Па

Кт=0,5/1,2*1,3=0,54

V = Gд1/F=(6,38+0,203)/0,7=9,4

Н =0,179 (по справочнику по соответствующей величине скоростного давления (V2 • /2 • g )=9 )

GВ2 = 0,005 • (4•2,4 • 412.4) 0,5=0,315 кг/с

Определяем плотность смеси газов:

2 = (GД,1 + GВ1) / (GД,1/0,51 + GВ1/1,2), кг/м3

2 = (6,583 + 0,315) / (6,583/0,51 + 0,315/1,2)=0,514 кг/м3

где, GД,2=6,583 кг/с

GВ2=0,315 кг/с

Gд2=6.583+0.315=6.898 кг/с

Определяется подсос воздуха через неплотности воздуховодов.

GВ,1 = GП.С (n, 1) кг/с

GВ,1 = 492,1•0,8•10-3=0,04 кг/с

где, GП.С=492,1 кг/с

(n, 1)=0,8*10-3 кг/(с*м2) (принятое по таблице)

Найдем общий расход газов перед вентилятором:

GСУМ = GД,2 + GВ, кг/с

GСУМ = 6,898+ 0,04 =6,94, кг/с

и их плотность

СУМ = GСУМ / [GД,2 / 0,514 + GВ / 1,2], кг/м3

СУМ = 6,94 / [6,898 / 0,514 + 0,04 / 1,2]=0,52 кг/м3

Суммарные потери давления:

РСУМ = Рвен-р • (l + К2)/2 + Рш,Па

РСУМ = 559,7 • (l + 1,0062)/2 + 17=580 Па

где, К= GСУМ/Gбез подсосов=6,94/6,898=1,006

Рвен-р=412,4+0,56•1,4•9,852/(2•0,514)+8•0,187•1•49=559,7 Па

Рш=0,56•0,2•9,912/(2•0,52)+8•0,189•2,1•2=17 Па

Определим естественное давление:

Рес = h • (H — C) + hB • (H — Г), Па

Рес = 52 • (11,7 – 8,23) + 3 • (11,7 – 5,1)=200 Па

где, H=3463/(9273+22,8)=11,7 Н/м3

C=4,9•(1,19+0,49)=8,23 Н/м3

в=353/(273+22,8)=1,19 кг/м3

Г=9,81•0,52=5,1 Н/м3

Рассчитаем потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность вентилятора:

РВ = РСУМ — Рес, Па

РВ = 580 – 200=380 Па

РУС = 1,2 • РВ / В , Па

РУС = 1,2 • 380 / 0,52=876,9 Па

Определим производительность вентилятора:

LB = 3600 — GСУМ / СУМ , м3/ч

LB = 3600 – 6,94 / 0,52=48046 , м3/ч

Вентилятор: ВР 80-75У-12,5Ду 15кВт двигатель 670 об/мин А180М8

Расчет поступления вредностей в торговом зале

Под термином вредности понимают вредные вещества, теплоту и влагу.

2.1 Расчет вредностей от людей

1 этаж, 1-я секция.

1.Холодный период года (tв = 15С)

Количество явного тепла определяется по формуле

Q я = q я*N*0,75, (1)

где N – количество людей в торговом зале =70, из них мужчин 50 %;

qя – удельное значение выделения явного тепла от одного взрослого мужчины, находящегося в состоянии покоя, при tв = 15С, согласно табл. 20 принимается равным 135 Вт/чел. Женщины выделяют тепла 0,85*qя

Qя = (135*35+135*35*0,85)*0,75 = 6556 Вт

Количество полного тепла определяется по формуле

Qп = qп*N*0,75, (2)

где qп – удельное значение выделения полного тепла от одного взрослого мужчины, находящегося в состоянии покоя, при tв = 15С, согласно табл. 20 принимается равным 210 Вт/чел. Женщины выделяют тепла 0,85*qп

Qп = (210*35+210*35*0,85)*0,75 = 10198 Вт

Количество влаги определяется по формуле

W = mw*N, (3)

где mw – удельное значение выделения влаги от одного взрослого мужчины, находящегося в состоянии покоя, при tв = 15С, согласно табл. 20 принимается равным 110 г/ч. Женщины выделяют влаги 0,85*mw

W = 110*35+110*35*0,85 = 7123 г/ч

Количество углекислого газа определяется по формуле

Mсо2 = mсо2*N, (4)

где mсо2 – удельное значение выделения углекислого газа от одного человека, совершающего работу средней тяжести, согласно табл. 23 принимается равным 35 л/ч. Женщины выделяют углекислого газа 0,85*mсо2

Mсо2 = 35*35+35*35*0,85 = 2266 л/ч

2.Теплый период года (tв = 25С)

Q я = 70*35+70*35*0,85 = 3399 Вт

Qп = 200*35+200*35*0,85 = 9713 Вт

W = 110*35+110*35*0,85 = 7123 г/ч

Mсо2 = 185*35+185*35*0,85 = 11979 л/ч

1 этаж, 2-я секция.

1.Холодный период года (tв = 15С)

Qя = (135*25+135*25*0,85)*0,75 = 4683 Вт

Qп = (210*25+210*25*0,85)*0,75 = 7284 Вт

W = 110*25+110*25*0,85 = 5088 г/ч

Mсо2 = 35*25+35*25*0,85 = 1619 л/ч

2.Теплый период года (tв = 25С)

Q я = 70*25+70*25*0,85 = 2428 Вт

Qп = 200*25+200*25*0,85 = 6938 Вт

W = 110*25+110*25*0,85 = 8556 г/ч

Mсо2 = 185*25+185*25*0,85 = 1619 л/ч

Т.к. план второго этажа совпадает с планом первого этажа, а также совпадает их техническое задание, то и вредности от людей будут такими же.

1.2 Теплопоступления от искусственного освещения

1 этаж, 1 секция

Теплопоступления от искусственного освещения определяются по формуле

Q осв = E*S*qосв*ηосв, (5)

где E – норма освещенности, согласно табл.17 для торгового зала кинотеатра и принимается равной 17 лк;

S – площадь пола торгового зала, согласно чертежу принимается равной 691,47 м2;

qосв – удельное значение тепловыделений от люминесцентных ламп, согласно табл.18 для светильников диффузного рассеивания света, площади пола торгового зала > 200м² и высотой помещения < 4,2 м принимается равным 0,07 Вт/(м2 лк),

ηосв – коэффициент, зависящий от размещения ламп, за подшивным потолком принимается равным 0,85

Q осв = 17*691,47*0,077*0,85 = 769 Вт

1 этаж, 2 секция

Q осв = 17*491,13*0,077*0,85 = 553 Вт

S – площадь пола торгового зала, согласно чертежу принимается равной 491,13 м2;

Т.к. план второго этажа совпадает с планом первого этажа, а также совпадает их техническое задание, то и теплопоступления от исскуственного освещения будут такими же.

2.3 Теплопоступления от солнечной радиации

Расчет выполнен в программе Sunny Radiation. Определяется только для теплого периода года.

Рисунок 1 – Исходные данные для окон и стен, ориентированных на З на 1 этаже, 1-й секции

Рисунок 2 – Количество теплопоступлений для окон и стен, ориентированных на З на 1 этаже, 1-й секции

Рисунок 3 – Исходные данные для окон и стен, ориентированных на Ю на 1 этаже, 1-й секции

Рисунок 4 – Количество теплопоступлений для окон и стен, ориентированных на Ю на 1 этаже, 1-й секции

Рисунок 5 – Исходные данные для окон и стен, ориентированных на В на 1 этаже, 1-й секции

Рисунок 6 – Количество теплопоступлений для окон и стен, ориентированных на В на 1 этаже, 1-й секции

Рисунок 7 – Исходные данные для стен, ориентированных на З на 1 этаже, 2-й секции

Рисунок 8 – Количество теплопоступлений для стен, ориентированных на З на 1 этаже, 2-й секции

Рисунок 9 – Исходные данные для окон и стен, ориентированных на С на 1 этаже, 2-й секции

Рисунок 10 – Количество теплопоступлений для окон и стен, ориентированных на С на 1 этаже, 2-й секции

Рисунок 11 – Исходные данные для окон и стен, ориентированных на В на 1 этаже, 2-й секции

Рисунок 12 – Количество теплопоступлений для окон и стен, ориентированных на В на 1 этаже, 2-й секции

Рисунок 13– Исходные данные для покрытия 1-й секции

Рисунок 14 – Количество теплопоступлений для покрытия, 1-й секции

Рисунок 15– Исходные данные для покрытия 2-й секции

Рисунок 16– Количество теплопоступлений для покрытия, 2-й секции

Просуммировав все теплопоступления по каждому часу, расчетный час получился для 1-й секции 14-15, а для второй секции 8-9, складываем все теплопоступления по этому часу:

Для 1-го этажа

1-я секция

2635 + 2829+258 = 5722 Вт – для окон,

107Вт-для стен

Qсолн. рад. = 5722 + 107 = 5829 Вт

2-я секция

444 + 3334 = 3778 Вт – для окон,

66Вт-для стен

Qсолн. рад. = 3778 + 66 + 142 = 3844 Вт

Для 2-го этажа

1-я секция

2635 + 2829+258 = 5722 Вт – для окон,

107Вт-для стен

1046 Вт – для покрытия,

Qсолн. рад. = 5722 + 107 + 1046 = 6875 Вт

2-я секция

444 + 3334 = 3778 Вт – для окон,

66Вт-для стен

142 Вт – для покрытия,

Qсолн. рад. = 3778 + 66 + 142 = 3986 Вт

4 КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ

К проектированию принимается общеобменная приточная и общеобменная вытяжная системы вентиляции.

В гостиничных номерах:

— механическая приточная вентиляция;

— вытяжная вентиляция с естественным побуждением через вентиляционные каналы, расположенные в конструкциях стен сан. узлов.

Вентиляция осуществляется в виде сосредоточенной подачи приточного воздуха в помещение через диффузор, с удалением воздуха наружу — через решетки в сан. узле.

Принимаются две приточные системы вентиляции с механическим побуждением и шестнадцать вытяжных с естественным побуждением.

Приточная система П-1 осуществляет подачу воздуха в гостиничные номера (приточная камера располагается в подвале).

Приточная система П-2 осуществляет подачу воздуха в помещения, расположенные на первом этаже (приточная камера располагается в подвале).

Приточная система П-3 осуществляет подачу воздуха горячий цех и в помещения кухни. Воздух перетоком попадает в помещения электрощитовой, в технические помещения, а также в помещения душевых, санузлов, складов.

Естественная вентиляция из помещений с 1-ый по 6-ой этажи осуществляется через вертикальные каналы систем ВЕ-1…ВЕ- .

4.1 Расчёт воздухообмена помещений

В общественных помещениях источниками вредных выделений являются в люди. В большинстве случаев производительность систем общеобменной вентиляции, затраты на сооружение и эксплуатацию определяются количеством вредных веществ, поступающих в помещение (вредные пары, газы, пыль, избыточное тепло, влага).

Большинство помещений объекта проектирования характеризуется постоянным составом и интенсивностью вредных выделений, поэтому для них установлены кратности воздухообмена. Расход воздуха для теплого и холодного периодов года и переходных условий, (при плотности приточного и удаляемого воздуха, равной 1,2 кг/м3) определяется по нормируемой кратности воздухообмена [5]

L = Vпом. ∙ n, (4.1)

где Vпом. – объём помещения, м3;

n – нормируемая кратность воздухообмена.

Пример расчёта для помещений 1-го этажа представлен в Приложении Б (Таблица – Б.1).

В гостиничных номерах осуществляется подача санитарной нормы воздуха на одного человека в размере 60м3/ч. Выделяющиеся в помещениях номеров вредности устраняются посредством системы чилер – фэн-койл.

4.2 Расчет воздухообмена в горячем цехе

В горячем цехе расход вытяжного воздуха определяется по сумме расходов воздуха, удаляемого через вытяжные отсеки локализующих устройств от теплового модулированного оборудования Lлуу и удаляемого из верхней зоны помещения Lву. Расход Lлуу определяется по таблице Х

, (4.2)

где Lу – расход, м3/ч, воздуха на единицу оборудования,

nу – количество единиц оборудования.

м3/ч.

Минимально-допустимый расход вытяжного воздуха из верхней зоны, соответствующей двухкратному воздухообмену, равен:

(4.3)

где V – объем помещения горячего цеха, м3.

м3/ч.

Суммарный расход вытяжного воздуха в горячем цехе должен быть не менее

(4.4)

м3/ч.

Санитарная норма приточного наружного воздуха

(4.5)

где n=10 – число людей, работающих в горячем цехе.

Принимаем расход вытяжного воздуха м3/ч.

Количество воздуха, подаваемого приточной системой, должно составлять не менее 60% от общего расхода поступающего в горячий цех воздуха. Минимальный допустимый уровень механического притока

(4.6)

м3/ч.

Расход приточного воздуха Lлуп, подаваемого через локализующие устройства установленного теплового оборудования определяется по таблице Х

, (4.7)

м3/ч.

Таким образом, через локализующие устройства подается недостаточное количество воздуха, поэтому устраиваются дополнительный общеобменный приток в верхней зоне в количестве

(4.8)

м3/ч.

Расход рециркуляционного, перетекающего через открытые проемы из обеденного зала воздуха

(4.9)

м3/ч.

4.3 Расчет воздухообмена в обеденном зале

Количество приточного воздуха для обеденного зала принимается по санитарной норме на одного человека, пребывающего в помещении менее 2 часов, то есть 20 м3/ч на одного человека. Количество посетителей обеденного зала составляет 127 человек. Таким образом, расход приточного воздуха

(4.10)

где n – количество посетителей ресторана, чел.;

Lсн – количество наружного воздуха на одного человека, м3/ч.

м3/ч.

Теплоизбытки помещения обеденного зала будут утилизированы за счет кондиционирования системой чиллер фэн-койлов.

Таким образом, суммарный расход приточного воздуха подаваемого в помещение обеденного зала составляет

(4.11)

м3/ч.

4.4 Аэродинамический расчет приточных и вытяжных систем

4.4.1 Аэродинамический расчёт механической вентиляции

Для определения суммарного давления вентилятора или другого побудителя, обеспечивающего расчётный расход воздуха по всем участкам сети воздуховодов, производится аэродинамический расчёт сети.

Потери давления на участке рассчитываются методом характеристик сопротивления [10], определяются по формуле

Р = (R1 + z), (4.14)

где R – удельная линейная потеря давления на 1 м воздуховода, Па/м;

1 – длина участка, м;

z – местные потери давления на участке, Па, определяется как

z = ( •  • v2)/2, (4.15)

где – сумма коэффициентов местного сопротивления на участке;

 — плотность воздуха, принимается =1,2 кг/м3;

v — скорость воздуха на участке, м/с;

Потери давления в магистрали и потери давления в ответвлении увязываются между собой. Невязка должна составлять не более 10%. При невязке потерь давления более 10% следует предусматривать установку диафрагм. Подбор диафрагм производится по таблицам 4.56 и 4.57 [11]. С целью повышения гидравлической устойчивости диафрагмы рекомендуется устанавливать на ответвлениях и концевых участках. Коэффициент местного сопротивления диафрагмы определяется по формуле

д = 2 Рд / (v2 • ), (4.16)

где Рд – избыточное давление, которое гасится диафрагмой,

v ,  — те же, что в формуле (4.15).

Аэродинамический расчёт участка –2 системы П-1

(L = 120м3/ч, 1=2,8м)

Выбирается сечение канала F= 100×100мм.

Для этого сечения подбирается: R=1,851 Па/м;

Определяется сумма коэффициентов местного сопротивления

— отвод 900  = 0,26, таблица 4.51 /7/.

Определяется потеря давления от местных сопротивлений по формуле (4.15)

z = (0,26 • 1,2 (3,33)2)/2 = 1,73 Па.

Определяются потери давления на участке по формуле (4.14)

Р = 1,851 • 2,8 + 1,73=6,92 Па

Результат аэродинамического расчёта систем П-1, П-2, П-3 представлен в таблице -1, (Приложение).

4.4.2 Аэродинамический расчёт естественной вентиляции

Естественная вентиляция осуществляется под действием гравитационного давления, которое возникает в результате разности плотностей наружного и внутреннего воздуха. Это гравитационное давление, Ргр, Па, определяется по формуле

Ргр = g h (в — г), (4.16)

где g — гравитационная постоянная, g=9,81 м/с2;

h – разность высот, м;

в – плотность воздуха в помещении при комнатной температуре, кг/м3;

н – плотность наружного воздуха при температуре tн=-50C, кг/м3;

Расчёт естественной вентиляции заключается в определении потери давления в каналах, проложенных внутри стен и сравнении этого давления с минимально возможным гравитационным давлением.

Определяется гравитационное давление для помещения 3-го этажа по формуле (4.16)

Ргр = 3,12 • 9,81 • (1,32 – 1,2) = 3,67 Па.

Аэродинамический расчёт участка 1 системы П-2

L = 100 м3/ч, 1=3,12м, сечение канала F= 140×250мм.

Для этого сечения подбирается: R=0,1107 Па/м, v = 0,93м/с.

Определяется сумма коэффициентов местного сопротивления

— решётка  = 2, таблица 4.51 /7/,

— дефлектор  = 0,64, таблица 4.51 /7/,

 = 2+0,64 = 2,64

Определяется потеря давления от местных сопротивлений по формуле (4.15)

z = (2,64 • 1,2 (0,93)2)/2 = 0,997 Па.

Определяются потери давления на участке по формуле (4.14):

Р = 0,1107 • 3,12 + 0,997 = 1,343 Па.  Ргр = 3,67 Па.

Таким образом гравитационного давления хватает для нормальной работы естественной вентиляции.

4.5 Подбор приточных установок

Подбор произведен в программе подбора фирмы «Komfovent». Результаты подбора представлены в приложении В. Подобранные установки рассчитаны на температуру наружного воздуха -34ºС; принят водяной калорифер, параметры теплоносителя 80/60. Приточные установки располагаются в подвале, забор воздуха осуществляется воздухозаборными решетками, расположенными на высоте двух метров от уровня земли.

5 СРАВНЕНИЕ ОТЕЧЕСТВЕННЫХ И ПЕРЕДОВЫХ ЗАРУБЕЖНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ

Скандинавская компания Lindab была основана в 1959 году в г. Бостад, Швеция. На сегодняшний день компания имеет статус международной промышленной группы, производящей изделия из высококачественной тонколистовой стали.

Системы воздуховодов

Строгие требования, предъявляемые в наши дни к внутреннему климату помещений, приводят к увеличению стоимости климатических систем. Протечки воздуха приводят к неэкономичной эксплуатации, трудностям при монтаже и требуют применения вентиляционного оборудования с завышенными размерами.

По этой причине очень важно, чтобы герметичность вентиляционной системы была очень высокой, что дает возможность снизить ее полную стоимость. Требования к герметичности системы меняются в зависимости от размеров и области применения.

Система круглых воздуховодов представляет решения, которые соответствуют любым требованиям к проектированию, установке и эксплуатации. Полная система в сочетании с запатентованным резиновым уплотнением Lindab Safe обеспечивает большое количество преимуществ. Простая и быстрая установка, низкие затраты энергии, экономичность, простота обслуживания.

В системе Lindab Safe представлен широкий выбор круглых воздуховодов, глушителей, фитингов, тройников и других изделий. Система основана на двойном уплотнении, сделанном из EPDM резины, которое устанавливается изготовителем. Это резиновое уплотнение выдерживает небрежное обращение и является практически невосприимчивым к перепадам температуры, обеспечивая высокую герметичность. Система имеет класс герметичности D.

Сфера применения этой системы очень широка: бытовая, промышленная вентиляция. Благодаря применению специальных материалов или покрытий вентиляционная система может использоваться в помещениях с особыми требованиями к гигиене, таких как операционные комнаты в клиниках, предприятия по производству напитков и продуктов.

Преимущества системы

Быстрый монтаж.

Уплотнение заводского изготовления, не теряющее своих свойств. Можно поворачивать и регулировать элементы без потери герметичности системы.

Не требует использования монтажной ленты и герметика.

Может быть использована в любом климате. При нормальных условиях резиновое уплотнение может выдержать:

-30 °C до +100 °C постоянно;

-50 °C до +120 °C кратковременно.

Уплотнение сохраняет герметичность при отрицательном давлении до 5000 Па и при положительном давлении до 3000 Па в системе. Устойчивость воздуховодов к разрушению зависит от этого диапазона давлений и рассматривается.

Недостатки

В настоящее время продукция фирмы Lindab уже несколько лет применяется на российском рынке, но широкого распространения пока не получила вследствие высокой стоимости продукции.

В проекте воздуховоды Lindab применены не были по причине их высокой стоимости по сравнению с воздуховодами из оцинкованной стали.

6 ОПИСАНИЕ ПРИНЯТОЙ СИСТЕМЫ СОЗДАНИЯ МИКРОКЛИМАТА В ПОМЕЩЕНИЯХ

Принимаем многозональную СКВ с переменным расходом воздуха. Каждая зона или помещение оснащены воздушным регулирующим клапаном, плавно изменяющим расход приточного воздуха в зависимости от нахождения людей в помещении.

Системы с переменным расходом могут работать с постоянной производительностью вентилятора. В такой системе осуществляется перепуск воздуха из приточного воздуховода в рециркуляционный, при этом производительность системы не изменяется и не снижается потребление электроэнергии вентилятором. В системе предусмотрен клапан на обводной линии, который рассчитывается на пропуск 80% подачи вентилятора за вычетом суммы минимальных расходов воздуха для каждой зоны, определяемой по санитарной норме.

6.1 Состав и принцип работы системы кондиционирования воздуха с чиллерами и фэн-койлами

Система кондиционирования воздуха с чиллерами и фэн-койлами включает в себя приточную установку, обеспечивающую об¬работку первичного воздуха, местные агрегаты — фэн-койлы, устанавливаемые в поме-щениях, источник холода — чиллер, охлаждающий воду, поступающую в теплообмен¬ники фэн-койлов в теплый период года, насосную станцию, обеспечивающую циркуля¬цию холодоносителя в системе трубопроводов и необходимый гидравлический режим, источник теплоты — котел, циркуляционные насосы и мембранные расширительные баки в соответствующих контурах циркуляции, систему воздуховодов, по которым первичный воздух поступает в помещения, систему трубопроводов по которым циркулирует тепло-холодоноситель, регулирующие устройства, систему управления, систему трубопроводов для отвода конденсата.

Таблица 6.1

Преимущества СКВ с чиллерами и фэн-койлами

№

п/п Требования, предъявляемые к СКВ Преимущества СКВ с чиллерами и фэн-койлами

1 Санитарно-гигиенические Круглогодичное автоматическое поддержание заданных параметров воздуха в каждом помещении здания одновременно при изменении нагрузки СКВ

2 Экономические (эксплуатационные и инвестиционные расходы) Экономия электрической, тепловой энергии и топлива, экономия отдельных статей кап. затрат на систему обеспечения микроклимата в здании

3 Производственно-монтажные

(в том числе и сроки строительства) Отсутствие ограничений по взаимному расположению чиллера и фэн-койлов, количеству фэн-койлов, объединенных в одну общую систему, длине трубопроводов, возможность поэтапного ввода системы в эксплуатацию и наращивания мощностей

4 Эксплуатационные (гибкость работы, техническое обслуживание) Гибкое местное регулирование тепловой и холодильной мощности фэн-койлов, централизованное управление чиллером, центральным кондиционером, аккумулирование холода

5 Экологические Безвредный холодоноситель, снижение общего и теплового загрязнения окружающей среды

6 Строительные (площадь, занимаемая оборудованием, высота помещений, гибкость планировки помещений) Чиллер может быть установлен за пределами здания: на крыше, во дворе, максимальное использование полезной площади помещений (фэн-койлы в подшивном потолке)

7 Акустические Специальное малошумное исполнение чиллера, снижение уровня звуковой мощности вентилятора фэн-койла при регулировании его скорости вращения

В здании гостиницы запроектирована система кондиционирования воздуха с чиллерами и фэн-койлами. Два чиллера с воздушным охлаждением конденсатора и осе¬выми вентиляторами устанавливают во дворе здания, а два гидромодуля — в специаль¬ном помещении в подвале. В здании имеется централизованный приток обработан¬ного наружного воздуха. Фэн-койлы приняты двухконтурными, система тепло-холодо¬снабжения четырехтрубная. На¬ружный воздух обрабатывается в приточной камере, затем подается в помещения. В фэн-койле происходит охлаждение воздуха помещения. В зимнее время си¬стема работает в режиме отопления, а фэн-койлы выполняют роль отопительных прибо¬ров. Источником теплоты в пиковом режиме является котельная, в переходный период — чиллер, работающий в режиме теплового насоса.

Циркуляцию холодоносителя, обеспечивает насосная станция, включающая циркуляционные насосы, баки, запорную, регулирующую и предохрани¬тельную арматуру, устройства автоматического регулирования. Циркуляция тепло-холодоносителя в каждом замкнутом циркуляци¬онном контуре трубопроводов осуществляется с помощью циркуляционных насосов.

Поддержание заданной температуры воздуха в каждом помещении, надежное функ¬ционирование системы обеспечивает единая система управления, включающая систему управления чиллером и фэн-койлами. Предусмотрено две ступени регулирования: централизованное поддержание на заданном уровне температу¬ры приточного воздуха в приточной установке, температуры воды в системе тепло-холоснабжения (чилер), местное поддержание заданной температуры воздуха в каждом конкретном помещении (фэн-койл). В соответствии с заданной температурой воздуха в помещении изменяется скорость вращения вентилятора фэн-койла (низкая, средняя, высокая) и расход теплоносителя через теплообменник с помощью регулирую¬щих клапанов на трубопроводах холодо-теплоносителя.

В здании устраивается система дренажных трубопроводов с окончательным удалением конденсата в канализационную сеть.

6.2 Схема тепло-холодоснабжения с круглогодичным режимом работы с чиллерами и фэн-койлами

На схеме рис.8.1. цифрами обозначена запорная арматура и обратные клапаны. Пре¬дусмотрено ручное переключение режимов работы системы с помощью запорной арма¬туры. Возможно переключение в автоматическом режиме. Положение запорной армату¬ры (шаровые краны или дисковые затворы в зависимости от диаметра):

1 режим охлаждения и отопления в режиме теплового насоса;

«открыто»: 1,2,4,5,6,8,13,14;

«закрыто»: 3,7,15,16

2 режим отопления (пиковый источник теплоты):

«открыто» 3,7,15,16

«закрыто» 2,4,6,8,13,14.

В схеме предусмотрено 2 циркуляционных насоса: рабочий и резервный. В режиме отопления в холодное время года наружные трубопроводы с чиллером отключаются от об¬щей гидравлической системы (запирается запорная арматура 5 и 8). Чтобы предотвратить замерзание воды, предусмотрено опорожнение теплообменников 1 и 4 чиллеров с помо¬щью спускных кранов 11 и 12. При включении чиллера недостаток воды компенсируется с помощью подпиточных насосов, устанавливаемых в специальном помещении в подвале.

Достоинства схемы:

1. Круглогодичный режим функционирования системы кондиционирования воз¬духа, все функции, включая отопление в холодный период.

2. Независимость гидравлических контуров: теплоснабжения от котельной и холодоснабжения от чиллера.

3. Возможность экономии электроэнергии за счет уменьшения расхода теплоно¬сителя в режиме отопления от пикового источника

4. Простота и экономичность.

5. Гидравлическая устойчивость системы в режиме отопления с тепловым насосом.

Недостатки этой схемы:

1 При установке чиллера снаружи здания, чтобы исключить замерзание воды в во¬дяном теплообменнике чиллера, необходимо опорожнять всю систему в зимнее время и заполнять систему водой перед началом эксплуатации, что усложняет эксплуатацию системы.

Заполнение системы незамерзающим водным раствором этиленгликоля или пропиленгликоля приводит к возрастанию по сравнению с чистой водой расхо¬да холодоносителя, потерь давления в системе, а, следовательно, и эксплуатаци¬онных расходов на перемещение холодоносителя; самым безопасным холодоно-сителем в здании является чистая вода, которую в данном случае и применяем.

2 Необходимость для устойчивой работы чиллера поддержания постоянного рас¬хода холодоносителя через испаритель и в системе в целом исключает возмож¬ность количественного регулирования холодопроизводительности фэн-койлов (двухходовые регулирующие клапаны) и ограничивает возможность снижения расхода холодоносителя в системе и экономии электроэнергии в процессе экс¬плуатации.

3 Сложность теплогидравлической увязки нескольких параллельно функциони¬рующих колец с различными режимами работы системы холодоснабжения фэн-койлов (кольцо через воздухоохладители центральных кондиционеров, кольца через фэн-койлы).

6.3 Общие сведения о принятых в проекте фэн-койлах

Местный агрегат водовоздушной системы кондиционирования воздуха, применяе¬мый для охлаждения или нагревания воздуха со встроенным вентилятором. В основу его работы положены основные принципы кондиционирования воздуха: поддержание заданной температуры и относительной влажности воздуха в помещении, осуществление движения нагретого или охлажденного воздуха, обеспечение качества воздуха в помещении (фильтрация и обработка наружного воздуха). Агрегат включает в себя основные элементы: поверхностный теплообменник, фильтр для очист¬ки воздуха от пыли и вентиляционный агрегат, обеспечивающий движение воздуха через фильтр и теплообменник.

Фэн-койлы Wesper WKW предназначены для установки в подвесном по-толке. Плоский корпус (глубина 287 мм) имеет размеры, соответствующие размерам стандартной потолочной ячейки (600х600 мм). Корпус изготовлен из оцинкован¬ного стального листа и покрыт слоем тепло- и звукоизо¬ляции, что предотвращает выпадение конденсата и обес¬печивает низкий уровень шума.

Охлажденный фэн-койлом воздух необходимо выпускать так, чтобы он настилался на пото¬лок, нагретый — вертикально вниз. Направление выпуска воздуха может изменяться при изменении положения направляющих воздухораспределительных отверстий вручную с пульта дистанционного управления или автоматически при выборе соответствующей функции.

Все фэн-койлы в стандартном исполнении оснащаются насосом для отвода конденсата, он создает напор до 600 мм. Дополнительно насос оснащен надежным трехэлектродным реле уровня, обеспечиваю¬щим включение и отключения насоса при достижении ус¬тановленного уровня, а также подачу аварийного сигнала при превышении допустимого уровня конденсата.

6.4 Расчет вредностей, выделяющихся в гостиничных номерах

6.4.1 Расчет теплопоступлений от искусственного освещения

Считаем, что вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в тепло, поэтому теплопоступления определяются по электрической мощности светильников.

(6.1)

где Е – освещенность рабочих поверхностей жилой комнаты, лк;

F – площадь пола, м2;

qосв – средние удельные тепловыделения, Вт/(м2•лк);

η – доля тепла, поступающего в помещение.

Вт.

6.4.2 Расчет вредностей от людей

Примем, что в номере находится один мужчина в состоянии легкой работы.

Явные и полные выделения вредностей, а также выделения влаги и углекислого газа определяются по следующим формулам

(6.2)

(6.3)

(6.4)

(6.5)

где qя – количество явного тепла, выделяемое посетителем при температуре tв=20˚С;

Nчел – количество посетителей;

qп – количество полного тепла, выделяемое посетителем при температуре tв=20˚С;

qw – количество влаги, выделяемое посетителем при температуре tв=20˚С;

qCO2 – количество углекислого газа, выделяемое посетителем;

1) Зимний и переходный период (tв=20˚С)

Вт

Вт

Вт

Вт

Летний период (tв=29,3˚С)

Вт

Вт

Вт

Вт

6.4.3 Расчет поступления теплоты от солнечной радиации

Так как в здании имеется чердак, теплопоступления от солнечной радиации через покрытие не учитываются; также не учитываются теплопоступления от солнечной радиации через конструкцию стены, так как имеется вентилируемый фасад. Производится только расчет теплопоступлений через окна.

1) Для номеров, ориентированных на юго-восток поступление теплоты от солнечной радиации через окна определяются по формуле:

(6.6)

где Fок – площадь окна, м2;

qср – теплопоступления от проникания солнечной радиации, Вт/м2;

Fок=1,5•2=3м2;

Теплопоступления от проникания солнечной радиации можно определить по следующей формуле.

(6.7)

где qпр, qрас – количество тепла от прямой и рассеянной радиации, Вт/м2;

kинс – коэффициент инсоляции (kинс=0,9);

kобл – коэффициент облучения (kобл=1);

kотн – коэффициент относительного проникания солнечной радиации;

τ2 – коэффициент, учитывающий затемнение окна переплетами.

по таблице 22.1 для времени 8-9 часов:

qпр = 479 Вт/м3

qрас = 108 Вт/м3

По таблице 22.5 Kотн = 0,59. По таблице 22.6 τ2 = 0,8.

Вт/м2.

По упрощенной методике

(6.8)

Вт/м2.

Вт.

2) Для номеров, ориентированных на северо-запад поступление теплоты от солнечной радиации через окна:

Fок=1,5•2=3м2;

по таблице 22.1 для времени 11-12 часов:

qпр = 0 Вт/м3

qрас = 58 Вт/м3

По таблице 22.5 Kотн = 0,59. По таблице 22.6 τ2 = 0,8.

Вт/м2.

Вт/м2.

Вт.

6.4.4 Теплопоступления от электроприборов

Дополнительно примем теплопоступления от электроприборов, которые будут располагаться в номере, такие как телевизор и холодильник.

— для телевизора тепловыделения составляют Qтел=100Вт;

— для холодильника – Qхол=2000Вт;

Таблица 6.2

Теплопоступления для номеров, выходящих на юго-восток

Период года Теплопоступления Вредности

От солнечной радиации От осв-я От эл. приборов От людей Всего Влага СО2

Окна Покрыт. явн полн явн полн

Зим/пер. период — — 266,8 1600 100 150 1966,8 2016,8 75 25

Теплый период 839,84 — 266,8 1600 61,5 145 2501,34 2584,84 119,9 25

Таблица 6.3

Теплопоступления для номеров, выходящих на северо-запад

Период года Теплопоступления Вредности

От солнечной радиации От осв-я От эл. приборов От людей Всего Влага СО2

Окна Покрыт. явн полн явн полн

Зим/пер. период — — 266,8 1600 100 150 1966,8 2016,8 75 25

Теплый период 30,1 — 266,8 1600 61,5 145 1928,3 2011,8 119,9 25

6.5 Построение на I-d диаграмме процессов изменения состояния воздуха в водо-воздушной СКВ, когда наружный воздух подается непосредственно в помещение местными приточными аппаратами и обрабатывается только рециркуляционный воздух в фэн-койле (без смешения)

Теплый период.

Параметры наружного воздуха: температура tн= 27,3°С и энтальпия iH = 52,3 кДж/кг; параметры внутреннего воздуха: температура tв = 25°С и относительная влаж¬ность φв = 50%; избытки явной теплоты 2501,84Вт; количество влаги 119,9 г/кг; схема организации воздухообмена — «сверху-вверх»; расход наружного воздуха, подаваемого центральной системой кондициониро¬вания воздуха в помещение Gн= 60 кг/час.

Воздух подается через диффузор, находящийся в центре потолка комнаты; удаление воздуха производится из сан. узлов.

1. Построение начинают с нанесения на I-d диаграмму точки Н, характеризующей состояние наружного воздуха (tH и iH). Положение точки В, характеризующей состояние внутреннего воздуха, будет определено при построении. Температуру наружного воздуха после теплообменника-утилизатора местного приточного аппарата определяют с помо¬щью среднего значения коэффициента эффективности теплообменника

(6.9)

где θ — коэффициент эффективности пластинчатого теплообменника, среднее значение 0,65.

°С.

2. Определяют дополнительную нагрузку на охлаждение приточного воздуха, посту¬пающего из местных приточных аппаратов

(6.10)

(6.11)

3. Вычисляют угловой коэффициент процесса изменения состояния воздуха в по¬мещении с учетом дополнительной нагрузки

(6.12)

где — явные теплоизбытки в помещении, Вт;

— влагопоступления в помещение, г/ч.

кДж/г.

4. На линии насыщения φ = 100% отмечают точку предельного состояния воздуха f при «мокром» охлаждении в поверхностном воздухоохладителе фэн-койла (средняя тем¬пература поверхности воздухоохладителя) при предельной температуре

°С.

Из полученной точки на линии насыщения проводят линию с угловым коэффици¬ентом процесса = 77,5 кДж/г. На пересечении этой линии с изотермой tв= 25°С полу¬чают точку В, характеризующую состояние внутреннего воздуха в помещении. Опреде¬ляют параметры воздуха в точке В: влагосодержание dв = 7,9г/кг, энтальпия iв = 45,4 кДж/кг, относительная влажность воздуха φ в =39%.

5. На линии, определяющей изменение состояния воздуха в помещении, а также про¬цесс охлаждения воздуха в фэн-койле, находят точку О, характеризующую конечное состо¬яние охлажденного и осушенного воздуха после теплообменника фэн-койла при значении конечной относительной влажности воздуха φ0 = 87%. Определяют параметры воздуха в этой точке: влагосодержание воздуха = 7,82 г/кг, температура воздуха = 12, °С.

6.Определяют расход рециркуляционного воздуха через фэн-койл

(6.13)

Подбирают типоразмер фэн-койла.

Таблица, составленная по данным каталога Wesper, для фэн-койла WKW 12 при темпера¬туре внутреннего воздуха 25°С и относительной влажности 50% и параметрах воды 7—12°С.

Таблица 6.4

Технические данные фэн-койла WKW 12

Производительность по Расход воздуха, кг/час Максимальная ассимиляционная разность

полной теплоте, Вт явной теплоте,

Вт

энтальпий воздуха, кДж/кг температуры

воздуха,°С

2880 2330 700 13,8 10,8

2090 1650 460 15 11,4

1950 1560 420 15,9 12,2

Принимают фэн-койл WKW 12, определяют расход воздуха при максимальной скоро¬сти вращения вентилятора фэн-койла Gмаксф = 700 м3/час, уточняют значение требуемой температуры воздуха после охлаждения в фэн-койле

(6.14)

°С.

Результаты расчетов и построения на I-d диаграмме заносят в таблицу 7.3

Таблица 6.5

Параметры воздуха в номерах выходящих на юго-запад

Н П f В О ОР

Температура t °С 27,3 25,8 10,0 25,0 12,0 14,36

Отн. влажность φ % 42% 46% 100% 39% 87% 75%

Влагосодержание d г/кг 9,7 9,7 7,8 7,9 7,82 7,83

Энтальпия i кДж/кг 52,3 50,8 29,9 45,4 31,9 34,3

Плотность ρ кг/м3 1,14 1,14 1,21 1,15 1,20 1,19

Температура мокрого терм. tм °С 13,2 13,2 10 10,1 10 10

6. На основе построения вычисляют расход холода на охлаждение рециркуляцион¬ного воздуха в фэн-койле WKW 12, кВт

(6.15)

Вт.

Таблица 6.6

Параметры воздуха в номерах выходящих на северо-восток для теплого периода года

Н П f В О ОР

Температура t °С 27,3 25,8 10,0 25,0 12,0 16,8

Отн. влажность φ % 42% 46% 100% 39% 87% 64%

Влагосодержание d г/кг 9,7 9,7 7,8 7,9 7,82 7,9

Энтальпия i кДж/кг 52,3 50,8 29,9 45,4 31,9 36,8

Плотность ρ кг/м3 1,14 1,14 1,21 1,15 1,20 1,18

Температура мокрого терм. tм °С 13,2 13,2 10 10,1 10 10

7. На основе построения вычисляют расход холода на охлаждение рециркуляцион¬ного воздуха в фэн-койле WKW 12, кВт

(6.16)

Вт.

Холодный период

Параметры наружного воздуха: температура tH = -34°С и энтальпия iH = -33,5 кДж/кг; параметры внутреннего воздуха tв = 21°С и φ= 30%; избытки явной теплоты = -700Вт; количество влаги Wз = 75 г/кг; схема организации воздухообмена — «сверху-вверх», температура удаляемого возду¬ха tyд = 21°С; расход наружного воздуха, подаваемого центральной системой кондиционирования воздуха в помещение GH = 60 кг/час. Схема тепло-холодоснабжения четырехтрубная, типо¬размер фэн-койла Wesper WKW-12, расход воздуха при макси¬мальной скорости вращения вентилятора Смаксф = 700м3/час, расход наружного возду¬ха GH = 60 кг/час.

Построение начинают с нанесения на I-d диаграмму точек Н (tH и iH) и В (tв и φв), характеризующих состояние наружного и внутреннего воздуха в расчетном режиме для холодного периода (рис. 3.14)

Для выбранного типоразмера фэн-койла WKW-12 с однорядным теплообменником определяют теплопроизводительность при трех значениях расхода воздуха через фэн¬-койл для параметров теплоносителя 80/60 °С и рассчитывают конечную температуру воздуха после нагревания из уравнения теплового баланса по воздуху для фэн-койла:

(6.17)

Таблица, составленная по данным таблицы каталога Wesper для фэн-койла WKW-12 при параметрах теплоносителя 80/60° С и температуре внутреннего воздуха 21°С.

Таблица 6.7

Технические данные фэн-койла WKW 12

Тепло-производительность, Вт Расход воздуха, кг/час Конечная температура воздуха, °С

8320 700 56,4797

6020 460 60,0655

5610 420 60,8721

Принимают минимальную скорость вращения вентилятора.

5.Принимают температуру приточного воздуха в местных приточных аппаратах = 17°С и определяют требуемую температуру воздуха после фэн-койла

(6.18)

°С.

Практически поддержание температуры внутреннего воздуха в помещении на задан¬ном уровне достигается периодическим отключением фэн-койла или плавным измене¬нием расхода теплоносителя через его теплообменник.

На линиях постоянного влагосодержания внутреннего воздуха при получают точку т. ПМ, характеризующую состояние воздуха после нагревания в фэн-койле.

В местном приточном аппарате воздух нагревается в теплообмен¬нике до температуры

(6.19)

°С,

а затем нагревается в дополнительном водяном калорифере до температуры 17°С.

На линии постоянного влагосодержания dн = 0,2 г/кг при t´H = 1,75°С наносят точку У и при 17° С точку П, характеризующую состояние приточного воздуха на выходе из местных приточных аппаратов.

Таблица 6.8

Параметры воздуха в номерах выходящих на северо-восток для холодного периода года

Н В У П ПМ

Температура t °С -34,0 21,0 1,8 17,0 27,5

Отн. влажность φ % 100% 30% 5% 2% 20%

Влагосодержание d г/кг 0,2 4,7 0,2 0,2 4,7

Энтальпия i кДж/кг -34,0 33,3 2,3 17,7 39,8

Плотность ρ кг/м3 1,43 1,16 1,25 1,18 1,14

Температура мокрого терм. tм °С -34 2,7 -31,7 -31,7 2,7

Результаты расчетов и построения на I-d диаграмме заносят в таблицу 3,17.

Производительность пароувлажнителя, кг/час, определяют по формуле

(6.20)

Определяют расходы теплоты на пиковый калорифер

(6.21)

Расход теплоты в теплообменнике фэн-койла

(6.22)

Для номеров, выходящих на северо-восток, параметры те же.

6.6 Общие характеристики чилера

Чилеры RWC-W с водяным охлаждением предназначены как для охлаждения воды, так и для охлаждения гликоля. Они спроектированы для размещения в техническом помещении. Чилеры RWC-W требуют градирню или сухую градирню для отвода тепла.

Благодаря небольшому весу, однофазному питанию, однофазному управлению и подсоединениям поступающей и выходящей воды блоки легко устанавливаются.

Для обеспечения тихой работы блоки прокладываются высокоплотной звукоизоляцией. Чилер имеет два газовых контура, что обеспечивает 50% коэффициент безопасности и удобное для пользователя микропроцес¬сорное управление. Все компоненты имеют удобный доступ для ремонта.

Чилеры полностью собираются на фабрике со всеми соеди¬няющими газовыми трубами и проводами и готовый к монтажу на объекте. После сборки производится полный пробный тест с проходящей через испаритель водой. Чилеры RWC-W проходят тест на давление, вакуумируются и заряжаются газом и маслом. База и каркас производятся из толстой гальванизированной стали, скрепляются болтами и гайками из нержавеющей стали. Модели имеют отверстия доступа, обрамленные гальванизированной сталью и закрытые панелями.

Герметичные компрессоры имеют встроенную защиту мотора и внутренний клапан высокого давления между линиями нагнетания и всасывания. Компрессоры уста¬навливаются на резиновые амортизаторы и закрываются акустическими чехлами.

На моделях 60-150 устанавливаются по два теплообменника из нержавеющей стали пластинчатого типа, теплоизолиро¬ванных изоляцией, имеющей структуру из закрытых клеток. Проектные рабочие давления составляют 10 бар в водяном контуре и 30 бар в газовом.

На моделях 280 устанавливаются двухконтурные испарители прямого расширения с газом в трубах и охлаж¬даемой жидкостью, протекающей через изолированную оболочку. Проектное давление в оболочке 10 бар и 30 бар в газовой трубе. Водяные перегородки делаются из гальванизированной стали с высокой коррозионной стойко¬стью. Охладитель покрывается гибкой теплоизоляционной пеной, имеющей структуру закрытых клеток.

На моделях 280 устанавливаются очищаемые оболочно-трубчатые конденсаторы со встроенным дополнительным охладителем и съемными крышками. Проектное рабочее давление в контуре воды составляет 10 бар.

Каждый из двух охлаждающих контуров должен включать в себя:

— сервисный клапан для заправки газа;

— изолирующие клапаны на линиях всасывания и нагнетания жидкости;

— смотровое стекло с индикатором влаги;

— расширительный клапан;

— сетчатый механический фильтр.

Все оборудование для управления и запуска моторов, необходимое для работы блока, подсоединяется и тестируется на фабрике. Компоненты управления и электропитания расположены в отдельных отсеках. Панель конструируется в соответствии с защитой от погодных влияний IP53. Отде¬ление управления содержит: электронную плату и сенсорную управляющую панель с дисплеем рабочих функций, сигна¬лами предупреждений и блокировок. Отделение электропи¬тания содержит: контакторы компрессора, предохранители и защиты питания.

Акустически изолированные перегородки компрессора и компрессоры, поставляемые с акустическими чехлами.

Режим охлаждения RWC-W: жидкий газ низкого давления попадает в охладитель (испари¬тель) и затем испаряется в перегретом состоянии, получив энергию, отданную охлаждаемой водой, проходящей через оболочку охладителя.

Пары газа низкого давления попадают в компрессор, где возрастают давление и энергия перегрева. Тепло отводится в охлаждаемом водой конденсаторе.

Полностью сконденсированный и охлажденный жидкий газ затем поступает в расширительный клапан, где имеют место понижение давления и дальнейшее охлаждение перед воз¬вращением газа в испаритель.

6.6.1 Подбор чилера

Исходные данные:

Для подбора RWC-W чилера требуется следующая информация:

1. Проектируемая мощность охлаждения.

2. Температуры входящей и выходящей охлаждаемой воды.

3. Температуры входящей и выходящей воды конденсатора.

4. Поток охлаждаемой воды (м3/ч), если одна из темпе¬ратур в пункте (2) неизвестна.

5. Поток воды конденсатора (м3/ч), если одна из темпе¬ратур в пункте (3) неизвестна.

Определите мощность охлаждения из

(6.23)

где Qохл – мощность охлаждения, кВт;

tвх.в — Температура входящей воды, °C;

tвх.в — Температура входящей воды, °C;

Gохл — расход охлажденной воды, м3/ч.

Определим теплоотдачу

(6.24)

где Qтеп.отд – теплоотдача, кВт;

Gохл — расход воды конденсатора, м3/ч.

Подбор чилера

Принимаем чилер RWC-W (R 407C) для охлаждения 37,444 м3/ч воды с 11 °C до 6 °C. Температура воды, выходящей из конденсатора, 41 °С с разницей темпе¬ратур 6 °C.

Требуемый коэффициент загрязнения 0,176 м2∙°C/кВт для испарителя и конденсатора (см. табл. 2.1 и 2.2) [0],.

Найдите требуемый размер блока, мощность охлажде¬ния, потребляемую мощность и перепад давления в испарителе и конденсаторе.

1. Разница температур охлаждаемой воды

= 11 — 6 = 5°С

2. Мощность охлаждения составляет

(6.25)

3. Подбираем модель чилера из таблицы 8[0], модель RWC-W 280 имеет следующую мощность

Определим потребляемую мощность компрессора, кВт:

Для температуры выходной воды 6 °С и температуры выходной воды конденсатора 41°С, согласно стр. 8 [0], мощность чилера составляет 219,3кВт.

4. Требуемый коэффициент загрязнения конденса¬тора указывает на коэффициент мощности охлаж¬дения 0.955 и коэффициент потребляемой мощ-ности 1.068.

Требуемый коэффициент загрязнения испарителя указывает на коэффициент мощности охлаждения 0.964 и коэффициент потребляемой мощности 0.985 (см. табл. 2.1 и 2.2) [0].

Чистая мощность охлаждения

Чистая потребляемая мощность

5. При требуемых условиях загрязнения будет следую¬щая теплоотдача с учетом 5% потери отраженного тепла через компрессор и обшивку вентилятора:

6. Требуемый расход охлажденной воды, необходимый для мощности охлаждения с учетом коэффициентов загрязнения:

7. Падение давления воды испарителя ΔРисп=19,5 кПа

(см. рисунок 5 на стр. 12) [0].

8. Поток воды конденсатора

(6.26)

9. Определенное падение давления в конденсаторе ΔРконд= 23,5 кПа (см. рисунок 7 на стр. 12) [0].

7 Гидравлический расчёт системы чиллер — фэн-койл

6 Гидравлический расчет системы отопления

В данном дипломном проекте для расчета системы тепло-холодоснабжения здания гостиницы, используется второй метод – по удельным линейным потерям давления.

Падение давления, обусловленное сопротивлениями трения о стенки труб, является линейной потерей; падение давления, вызванное местными сопротивлениями, – местной потерей. Линейные и местные потери давления на участке теплопровода определяются по формуле

ΔР = R•l + Z, (7.1)

где R – удельная линейная потеря давления на 1 м трубы, Па/м; определяется по таблице II.1 [6] в зависимости от заданного расхода воды;

l – длина рассчитываемого участка, м;

Z – местные потери давления на участке, Па; определяются по таблице II.3 [6]. Значения коэффициентов местного сопротивления приведены в таблицах II.10, II.13, II.15 [6].

Расчет начинают с основного циркуляционного кольца системы. В данной системе – это кольцо через нижний отопительный прибор наиболее удаленной ветви от котельной.

Расчет второстепенных циркуляционных колец системы проводят исходя из расчета основного кольца. В каждом новом кольце рассчитывают только дополнительные (не общие) участки, параллельно соединенные с участками основного кольца. При этом стремятся к получению равенства

Σ(R•l+Z)доп=ΔPр.доп., (7.2)

где ΔPр.доп. – располагаемое циркуляционное давление для расчета дополнительных не общих участков.

Это давление принимают равным потерям давления на параллельно соединенных с ними участках, входящих в основное кольцо

ΔPр.доп.=Σ(R•l+Z)осн. (7.3)

При определении потерь давления в промежуточных стояках допускается невязка до 15% с располагаемым циркуляционным давлением. Избыток циркуляционного давления вызовет недопустимое перераспределение воды, протекающей в магистралях и стояках. При невозможности увязки потерь давления путем изменения диаметров труб прибегают к установке балансировочных клапанов.

Выбор диаметра клапана производится по значению расчетной пропускной способности, м3/ч, определяемой по формуле

, (7.4)

где Gp – расчетный расход теплоносителя, м3/ч;

Р – расчетный перепад давлений на клапане, бар.

Располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета дополнительных не общих участков, соединяющих отопительные приборы на втором этаже с рассчитанными участками приборов на первом этаже, составляет:

ΔРр = Σ(R•l+Z)п + 0,40•β•g•h•(tг-tо), (7.5)

где Σ(R•l+Z)п – потери давления на участках, параллельно соединенных с новыми не общими участками;

h – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения приборов на втором и первом этажах;

β- среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1°С, принимается по [6, таблица 10.4].

В таблице 6.1 приведен гидравлический расчет системы отопления главного фасада. Расчетная схема системы отопления представлена в приложении А.

Таблица 6.1

Гидравлический расчет системы отопления (главный фасад)

Продолжение таблицы 6.1

Учас-ток Q, Вт G, кг/ч L, м Dу, мм w, м/с R, Па/м R•l, Па Σζ Z, Па R•l+Z, Па

Основное циркуляционное кольцо через стояк 30 и прибор на первом этаже

1 88990,7 3184,1 52 50 0,422 50,0 2600 2,3 259 2859

2 40802,2 1448,4 2,4 40 0,316 395 94,8 13,6 675 770

3 32843,6 1170,3 10,2 40 0,252 25,9 264,2 1,72 61,1 325

4 24885,0 890,1 16,6 32 0,248 30,8 511,3 3,04 73,4 585

5 18489,4 662,9 8,9 32 0,187 17,5 155,8 1,88 31,7 188

6 12093,8 434,8 7,8 32 0,122 8,0 62,4 3,3 22,9 85

7 6046,9 218,3 12 32 0,060 2,2 26,4 4,4 8,8 35

8 6046,9 218,3 6,7 20 0,171 30,2 202,3 1,1 14,1 216

9 2047,5 73,9 1,2 15 0,108 19,5 23,4 7,42 45,7 7069

Σ12132

Циркуляционное кольцо через стояк 18 и прибор на первом этаже

10 48188,5 1735,7 12 40 0,373 54,8 657,6 9,95 669 1327

11 41392,9 1510,5 10,4 40 0,336 44,0 457,6 1,58 82,0 540

12 35397,3 1284,1 14,2 40 0,281 31,8 451,6 1,62 61,2 513

13 32351,6 1175,5 4,8 40 0,252 270,0 129,6 1,5 45,8 175

14 25956 946,4 7,4 32 0,265 33,7 249,4 2,12 68,6 318

15 19794 724,6 11,6 32 0,210 21,2 245,9 1,8 38,8 285

16 13632 501 19,6 32 0,145 11,0 215,6 2,4 30,8 246

17 13632 501 6,7 25 0,252 44,0 294,8 1,1 30,5 325

18 2272 83,5 1,2 15 0,122 24,0 28,8 9,45 70,4 4899

Σ8626

ΔРр=Σ(R•l+Z)2-9=9273 Па Невязка: (9273-8626)/9273=7,0% < 15%

Циркуляционное кольцо через стояк 19 и прибор на первом этаже

19 6162,0 223,6 6,92 20 0,183 33,0 228,4 4,77 63,4 292

20 2086,5 75,7 1,2 15 0,110 20,0 24,0 7,42 45,4 4369

Σ4661

ΔРр=Σ(R•l+Z)16-18=5471 Па Невязка: (5471-4661)/5471=14% < 15%

Циркуляционное кольцо через стояк 20 и прибор на первом этаже

21 6162,0 221,8 7,0 20 0,183 33,0 231 5,83 89,2 320

22 2086,5 75,1 1,2 15 0,110 20,5 24,6 7,42 45,4 4270

Σ4590

ΔРр=Σ(R•l+Z)15-18=5756 Па Невязка: (5756-4590)/5756=20% > 15%

ΔРизб=1166 Па, dш=8,9 мм

Циркуляционное кольцо через стояк 21 и прибор на первом этаже

23 6395,6 229,1 7,2 20 0,185 34,5 241,5 6,7 95,0 336

24 1867,2 66,9 1,2 15 0,100 16,5 19,8 7,7 39,1 6059

Гидравлический расчет остальных фасадов проведен аналогично, расчетные потери давления через основное циркуляционное кольцо каждого контура составят:

1. Главный фасад: Рс.о.=12132 Па=1,2 м.в.ст.

Gс.о.=3184 кг/ч=3,3 м3/ч.

2. Левая ветка: Рс.о.=7065 Па=0,7 м.в.ст.

Gс.о.=736 кг/ч=0,76 м3/ч.

3. Дворовый фасад: Рс.о.=5890 Па=0,6 м.в.ст.

Gс.о.=1076 кг/ч=1,12 м3/ч.

4. Правая ветка: Рс.о.=11986 Па=1,2 м.в.ст.

Gс.о.=1028 кг/ч=1,07 м3/ч.

Таблица 6.2 – Коэффициенты местных сопротивлений на участках

Продолжение таблицы 6.2

№ участка Dу, мм Местные сопротивления ξ Коли-чество Всего

1 50 Внезапное сужение 0,5 1 0,5

Отвод 90°, w=0,42 м/с 0,3 6 1,8

Σ2,3

2 40 Тройник на ответвлении при делении потока dотв/dств=0,8, Gотв/Gств=0,45 7,65 1 7,65

То же при слиянии потока 6 1 6

Σ13,65

3 40 Тройник на проходе при делении потока Gпрох/Gств=0,81 0,86 1 0,86

То же при слиянии потока 0,86 1 0,86

Σ1,72

4 32 Тройник на проходе при делении потока Gпрох/Gств=0,76 0,92 1 0,92

То же при слиянии потока 0,92 1 0,92

Отвод 90°, w=0,248 м/с 0,2 6 1,2

Σ3,04

5 32 Тройник на проходе при делении потока Gпрох/Gств=0,74 0,94 1 0,94

То же при слиянии потока 0,94 1 0,94

Σ1,88

6 32 Тройник на проходе при делении потока Gпрох/Gств=0,66 1,24 1 1,24

То же при слиянии потока 1,24 1 1,24

Отвод 90°, w=0,122 м/с 0,2 4 0,8

Σ3,28

7 32 Тройник на проходе при делении потока Gпрох/Gств=0,5 2,2 1 2,2

То же при слиянии потока 2,2 1 2,2

Σ4,4

8 20 Отвод 90°, w=0,171 м/с 0,2 2 0,4

Тройник с пробкой для спуска воды

Gпрох/Gств=1 0,7 1 0,7

Σ1,1

9 15 Тройник на ответвлении при делении потока dотв/dств=0,75, Gотв/Gств=0,34 4,02 1 4,02

То же при слиянии потока 0,4 1 0,4

Утка 45º, w=0,108 м/с 0,7 2 1,4

Гидравлический расчёт магистрального участка ОЦК.

Холодопроизводительность системы кондиционирования воздуха здания 237,54 кВт, с уче¬том 10% запаса —261,25 кВт. В качестве источника холода подобран чиллер RWC 280, холодопроизводительностью 201,9 кВт, потребляемой мощностью 89 кВт. Фрагменты схемы системы тепло-холодоснабжения фэн-койлов представлен на рис. 7.27 и 7.28. На схему системы тепло-холодоснабжения фэн-койлов нанесены значения холодопро-изводительности каждого фэн-койла Путем последовательного суммирования определены нагрузки по холоду всех участков трубопроводов, а также нанесены длины всех участков.

В качестве расчетного кольца циркуляции выбрано кольцо через наиболее удален¬ный и нагруженный фэн-койл, расположенный в комнате № на 6 этаже. Кольцо состоит из 58 расчетных участков, длины каждого из них приведены в таблице 7.14. Общий расход воды в системе определен по формуле, кг/ч:

где

Для нахождения расчетных расходов воды на участках определены весовые коэффициенты; расчетные расходы воды для каждого участка приведены в таблице 7.14. Расчетное циркуляционное давление в кольце:

где Рн – давление, развиваемое насосом.

Давление, развиваемое насосом, определено по характеристике насоса 04 насосной станции GP2, которой комплектуется чиллер RWC 280. При расходе воды в системе G = 10,4кг/час давление, развиваемое насосом 04, составляет 125 кПа.

Диаметры трубопроводов главного кольца циркуляции назначены, исходя из среднего значения удельной потери давления на трение Rcp, определенного по формуле

Потери давления в фэн-койле (вместе с регулирующим клапаном) ΔРф, через который проходит главное кольцо циркуляции системы, составляют 21,5 кПа;

Потери давления на балансировочном и запорном клапанах ответвления ΔРб.кл предварительно приняты 20+10=30 кПа;

Потери давления в испарителе чиллера ΔРисп при расходе воды 10,4кг/ч (120,6 л/мин) по графику из каталога для чиллера RWC 60-280 составляют 25 кПа.

Сумма длин участков главного кольца циркуляции ∑lм;

Доля потерь на местные сопротивления к=0,35.

По величине Rcp и расходам воды найдены действительные значения R и скорости V по таблице гидравлического расчета Шевелева Ф.А. и Шевелева АФ [41]. для стальных водо-газопроводных новых труб и полиэтиленовых труб при температуре холодной воды +10°С.

Значения коэффициентов местных сопротивлений для каждого участка согласно ак¬сонометрической схеме (рис. 7.27) найдены в соответствии с таблицей П. 10-11.20 для стальных трубопроводов [7].

Коэффициенты местного сопротивления на участках:

№1 и Г — отвод 90° ζ=0,5, №2 и 2′- тройник на проход ζ =1; отвод 90° — 7 шт ζ =0,5×7=3,5; №3 — тройник на растекание потоков ζ =3,0; №3′ — тройник на слияние по¬токов ζ =3,0; №4 и 4′- тройник на проход =1,2 отвода 90° ζ =0,5×2=1; №5 и 5′ — тройник на ответвление ζ =1,5; с № 6 по №11 и 11′ по 6′ — тройник на проход ζ =1; №12 — трой¬ник на растекание потоков ζ =3,0, № 12′ — тройник на слияние потоков ζ =3,0, № 13 и 13’— тройник на проход ζ =1, №14 и 14′, 2 отвода 90° ζ =1,5×2=3; тройник на проход ζ =1.

Затем определены потери давления на каждом участке и общие потери давления в глав¬ном кольце циркуляции. Результаты гидравлического расчета сведены в таблице 7.14.

Потери давления на фэн-койле равняются сумме потерь давления в теплообменнике и трехходовом регулирующем клапане.

ΔРф=8,5+13=21,5 кПа.

Подобраны автоматические балансировочные клапаны фирмы «Данфосс».

Расход воды на участке 5(5′) G=1907,3 л/ч. По номограмме на рис. 7.26, принимая ASV-P 32 и kv = 6,0 м3/ч, определены потери давления в клапане 10 кПа. Потери давле¬ния в клапане ASV-M по рис. 7.27 составляют Δpv = 8,5 кПа.

Расход воды на участке 1(1′) G=7632,2 л/ч. По номограмме на рис. 7,26, принимая клапан ASV-P 40 максимального диаметра и kv = 9,5 м3/ч, определены потери давления в клапане 40 кПа. Потери давления в клапане ASV-M 40 — Δpv = 50,0 кПа.

Суммарные потери давления в главном кольце циркуляции:

Δp∑ = Δp∑уч+ Δp∑исп + Δp∑б.кл5 + Δp∑б.кл1,

где Δp∑уч — потери давления на трубопроводах главного циркуляционного кольца;

Δp∑исп — потери давления в испарителе;

Δp∑б.кл5 — потери давления в балансировочных клапанах участков 5 и 5′;

Δp∑б.кл1 — потери давления в балансировочных клапанах 1 и 1′.

Δp∑ = Δp∑уч+ Δp∑исп + Δp∑б.кл5 + Δp∑б.кл1,

Давления, развиваемого насосом 04, недостаточно для преодоления сопротивления гидравлической сети. Принимаем насос 05, при расходе воды 120,7 л/мин давление со¬ставит 210 кПа. Избыток давления 28,1 кПа гасится с помощью автоматического балан¬сировочного клапана ASV-M. Потери давления в клапане должны составить 40+28,1=68,1 кПа, что входит в рабочий диапазон потерь давления в клапане от 10 до 80 кПа. Расчет главного циркуляционного кольца завершен.

Расчет второстепенных колец проведен, исходя из расчета главного кольца. В каж¬дом новом кольце рассчитаны необщие участки, параллельно соединенные с участками главного кольца, при этом потери давления в главном кольце сохранены неизменными. Расчетное циркуляционное давление для необщих участков второстепенного кольца оп¬ределено как:

^(/i/+Z) и. — сумма потерь давления необщих участков главного кольца от 5 до 14, от 14′ до 5», включая фэнкойл и регулирующий клапан, которые соединены парал¬лельно с участками второстепенного кольца с 15 до 20, с 20′ до 15*, включая фэнкойл и регулирующий клапан.

Определено среднее значение удельной линейной потери давления на трение на уча¬стках второстепенного кольма циркуляции:

^= (38,525-‘Я8)Ю3(1 _ аз5)= тв Па/м

и назначены диаметры участков второстепенного кольца циркуляции. Аналогично участкам главного кольца циркуляции определены потери давления на участках второ¬степенного кольца циркуляции, результаты расчета отражены в таблице 7.15.

Коэффициенты местного сопротивления на участках (рис. 7.28):

№ 15и 15′ — тройник на проход £, —1; №16 — тройник на растекание потоков £ =3,0; с№ 17по№19ис 19’по 17′ — тройник на проход £=1; №16’— тройник на слияние по¬токов % =3,0; №20 и 20′, 2 отвода 90° £ =1,5×2=3; тройник на проход \ =1.

Потери давления в теплообменнике фэнкойла, через который проходит второсте¬пенное кольцо циркуляции:

Др = 5,8 кПа

Потери давления в трехходовом регулирующем клапане при G= 386,9 л/ч Др = 14 кПа.

Суммарные потери давления в фэнкойле и регулирующем клапане Др^= 5,8+14=19,8 кПа.

Общие потери давления но второстепенном кольце циркуляции составили 35758,5 Па. Полученные потери давления £(7У + 2)втор сопоставлены с величиной АРр^щ и рассчитан % неувязки

Процент неувязки входит в допустимый диапазон до 15%, однако для увязки потерь давления с целью улучшения потокораспределения в гидравлической сети использована балансировочная арматура.

Подобраны автоматические балансировочные клапаны для второстепенного кольца циркуляции и определены потери давления в них. Расход воды на участке 15(15’) G=1953,2 л/ч. По номограмме на рис. 7.26, принимая ASV-P 32 и kv = 6,0 м3/ч, опреде¬лены потери давления в клапане 10,2 к Па. Потери давления в клапане ASV-M го рис. 7.27 составляют &pv = 9,0 кПа.

Для Участка-2

— определяется расход: GУЧ-2 = 2378,7 кг/ч — см. расчётную схему;

— принимается диаметр участка — Dу=50мм;

— по таблице II.1 /6/ для данного расхода и для данного диаметра находится скорость движения теплоносителя и потеря давления на трении:

w = 0,31 м/с; R = 33 Па/м;

— на участке принимаются следующие коэффициенты местных сопротивлений:

крестовина на проход при разделении потока (Gпрох/Gств=853,1/2378,7=0,36)

 = 4,7, Таблица II.19 /6/;

— определяется потеря давления в стояке по формуле (7.1):

Р = 33 • 1 + 221 = 254 Па.

Расчёт других участков выполняется аналогичным образом. Расчёт представлен в таблице Д-1 (Приложение Д). Расчётная схема системы отопления представлена на рисунке Д-1 (Приложение Д). Коэффициенты местных сопротивлений на этих участках представлены в таблице 7.1.

Невязка составляет (3260,11-2112,7)/3260,11 = 35%

Для увязки используется диафрагма, которая устанавливается на стояк-

Диаметр диафрагмы определяется как:

d=3,54 (G2/Р)0,25, (7.2)

где G – расход на участке, кг/ч;

Р – перепад давления, который необходимо погасить, Па.

d=3,54 (81,52/1151,12)0,25 = 5,5 мм

8 Автоматизация

Данный раздел дипломного проекта посвящен разработке системы автоматического управления приточной установкой П2.

8.1 Описание объекта управления

Система вентиляции П2 обслуживает помещения кухни и горячего цеха ресторана. Температура воздуха в холодный период года должна составлять +18С. Температура наружного воздуха непрерывно изменяется в течение холодного периода года, поэтому необходимо автоматическое регулирование температуры приточного воздуха. Теплоносителем для калорифера приточной установки является вода из котельной, установленной на крыше здания. Параметры теплоносителя: 80/60 0С.

Расчётный расход теплоносителя через теплообменник: Gто = 3015 кг/ч.

Потеря давления по воде на теплообменнике: Pто = 11780 Па.

Потеря давления в системе вентиляции: P = 250 Па.

При управлении системой приточной вентиляции необходимо обеспечить два условия:

— поддержание заданной температуры приточного воздуха;

— надежную работу вентиляционной установки.

8.2 Техническое задание на автоматизацию

Системой автоматического регулирования должны выполняться следующие функции:

— регулирование параметров;

— контроль и учёт;

— блокировка и защита оборудования;

— сигнализация.

Принципиальная схема системы автоматического управления представлена в приложении

Система приточной вентиляции содержит следующие элементы:

5-1 – привод воздушной заслонки;

4-1– дифференциальный датчик-реле перепада давления на фильтре (PD);

1-3 – регулирующий клапан;

1-4 – циркуляционный насос;

2-1 – датчик-реле температуры угрозы замерзания калорифера по воде (TS);

2-2 – датчик-реле температуры угрозы замерзания калорифера по воздуху (TS);

3-4 – вентилятор;

3-2 – дифференциальный датчик-реле перепада давления на вентиляторе (PD);

1-1 – канальный датчик температуры приточного воздуха (TЕ).

Функции, выполняемые системой автоматического регулирования, осуществляются при помощи следующих приборов:

1) Канальный датчик температуры QAM

Канальный датчик температуры QAM предназначен для измерения температуры приточного воздуха.

Датчик состоит из: выносного чувствительного элемента, измеряющего среднее значение температуры (в пределах -30…+80) , пластмассового корпуса с крышкой на защелках и установочного фланца. Датчик устанавливается на фланце, который монтируется на стенке воздуховода на выходе из приточной установки. Чувствительный элемент датчика помещается вовнутрь воздуховода таким образом, чтобы он пересекал все поперечное сечение воздуховода, не касаясь при этом его стенок.

2) Универсальный датчик-реле температуры RAK-TW 5000S

Служит для подачи сигнала об угрозе замораживания калорифера по воде, то есть о снижении температуры обратной воды после калорифера до +20ºС. Датчик-реле устанавливается непосредственно на трубе, отводящей воду от калорифера, на расстоянии не более 0,5 м от него. Данный датчик должен устанавливаться в месте, обеспечивающем свободный доступ для обзора шкалы и установки требуемой температуры срабатывания. Техническая характеристика датчика-реле представлена в таблице 8.1.

Таблица 8.1

Техническая характеристика датчика-реле температуры RAK-TW 5000S

Диапазон установки температуры срабатывания, ºС +5…+65

Диапазон рабочих напряжений, В ~24…220

Номинальный ток, замыкание контакта 1-2, А 0,1…10 (2,5)

Ресурс в номинальном режиме 105 циклов переключений

3) Датчик-реле температуры ТАМ123

Служит для подачи сигнала об угрозе замораживания калорифера по воздуху, то есть о снижении температуры потока воздуха перед калорифером до +5ºС. В качестве выносного чувствительного элемента используется капилляр, заполненный газом, длиной 2, 4 или 6 м. Чувствительный элемент устанавливается в канале приточной установки сразу после водяного калорифера. Данный датчик имеет диапазон установки температуры срабатывания -20…+10 ºС.

4) Дифференциальные датчики-реле давления ОВМ81-5

В данном проекте используются два таких датчика-реле: один для подачи сигнала о повышении перепада статического давления воздуха на фильтре до 250 Па, второй – о снижении статического перепада давления, создаваемого вентилятором до 300 Па. Каждый датчик состоит из пластикового корпуса, силиконовой диафрагмы, крышки, монтажной рамки, а также поставляемых в комплекте поливинилхлоридных трубок и крепежных деталей. Датчик устанавливается вертикально на стену или воздуховод. Датчик-реле должен устанавливаться выше точек отбора давления воздуха. Для предотвращения накопления конденсата импульсные трубки должны подключатся так, чтобы не образовывались петли и места, в которых может скапливаться вода. Техническая характеристика датчика-реле давления представлена в таблице 8.2

Таблица 8.2

Техническая характеристика дифференциального датчика-реле давления ОВМ81-5

Диапазон уставки, Па 50…500

Нагрузочная способность контакта 1А, 250В пер.тока

Ресурс в номинальном режиме 106 циклов переключений

Максимальная перегрузка по давлению с любой стороны, мбар 50

5) Трехходовой регулирующий шаровой клапан Belimo

Регулирующий шаровой клапан предназначен для плавного регулирования потоков горячей и холодной воды. Конструктивная особенность клапана – установленный во входном отверстии корректирующий диск c V-образным пропускным отверстием. Данная особенность позволяет получать зависимость, между теплоотдачей калорифера и углом поворота клапана, достаточно близкую к линейной.

Выбор диаметра клапана производится по значению расчетной пропускной способности, м3/ч, определяемой по формуле

, (8.1)

где Gp – расчетный расход теплоносителя, м3/ч;

Р – расчетный перепад давлений на клапане, бар.

Техническая характеристика клапана, принятого к установке приведена в таблице 8.3.

Таблица 8.3

Техническая характеристика шарового клапана

Кv, м3/ч 3,6

Диаметр, мм 20

Тип R212

Рабочая среда Вода

Температура регулируемой среды,ºС 5…100

Условное давление, кПа 1600

Величина утечки Герметичен при p < 1400 кПа

Привод LR24-SR Belimo

6) Электропривод шарового клапана

В проекте применен электропривод Belimo LR24-SR, предназначенный для управления регулирующим шаровым клапаном R212. Плавная регулировка осуществляется посредством стандартного управляющего сигнала 0…10В. Привод защищен от перегрузки и автоматически останавливается при достижении крайних положений. Привод имеет рычаг для ручного управления. Техническая характеристика привода приведена в таблице 8.4.

Таблица 8.4

Техническая характеристика электропривода LR24-SR

Расчетная мощность, ВА 4

Потребляемая мощность, Вт 2

Управляющий сигнал 0…10 В

Рабочий диапазон 2…10 В

Крутящий момент, Нм 4

Время полного поворота, с 80…110

Рабочая температура, С 0…50

7) Электропривод воздушного клапана

В данном проекте для привода воздушного клапана, приемного блока, применен электропривод NF230 S. Данный привод имеет два положения «открыто», «закрыто» и оснащен возвратной пружиной, обеспечивающей автоматическое закрытие клапана при аварийном отключении электроснабжения. Привод защищен от перегрузок, не требует конечных выключателей. Остановка происходит автоматически при достижении конечных положений. Привод легко устанавливается непосредственно на вал клапана с помощью универсального крепежного хомута. Он также оборудован специальным фиксатором, предотвращающим его вращение. Техническая характеристика привода приведена в таблице 9.5.

Таблица 8.5

Техническая характеристика электропривода NF230-S

Крутящий момент, Нм 7

Потребляемая мощность, Вт 6

Напряжение питания 230 В

Время поворота от двигателя, с Не более 75

Время поворота от пружины, с 30

8.3 Регулирование параметров

Регулирование температуры приточного воздуха выполняется только в режиме «Зима» (переключатель на щите автоматики «Зима – Лето» в положении «Зима»). Измерение температуры производится с помощью канального датчика температуры 1-1, посылающего электрический сигнал о температуре на контроллер, который, в свою очередь, управляет регулирующим клапаном 1-3 на подающем трубопроводе калорифера. При снижении измеренной температуры ниже +18ºС регулирующий клапан пропускает воду из подающего трубопровода, при увеличении выше +18С – частично пропускает воду из обратного трубопровода, вплоть до полной подачи воды из обратного трубопровода, изменяя температуру теплоносителя, циркулирующего через калорифер и таким образом температуру приточного воздуха.

8.4 Контроль и учет

Для организации надежной работы приточной установки необходим контроль следующих параметров:

 температуры обратного теплоносителя в режиме «Зима» по датчику-реле температуры 2-1;

 температуры воздуха перед калорифером по датчику-реле температуры 2-2;

 сопротивления воздушного фильтра по дифференциальному датчику-реле давления 4-1;

 перепада статического давления воздуха, создаваемого вентилятором. Производится дифференциальным датчиком-реле давления 3-2.

Учет расхода тепловой и электрической энергии, расхода теплоносителя производится в целом по зданию соответственно в котельной и электрощитовой.

8.5 Блокировка и защита

Запуск установки производится переключателем «Пуск» на щите автоматики, при этом загорается индикатор «Пуск». Если установка находится в режиме «Лето» (переключатель на щите автоматики «Зима – Лето» в положении «Лето»), то запускается двигатель вентилятора 3-4, привод 5-1 открывает воздушный клапан, загораются индикаторы «Вентилятор», «Заслонка» индикатор «Пуск» выключается. Если установка находится в режиме «Зима», то клапан на теплоносителе 1-3 полностью открывается на пропуск воды из подающего трубопровода, включается насос 1-4 (если переключатель «Насос» в положении «вкл.»), загорается лампа «Насос», происходит прогрев калорифера. Через 30 секунд происходит то же, что и в режиме «Лето».

При срабатывании дифференциального датчика-реле давления 4-1 (перепад статического давления воздуха на фильтре повысился до 250 Па) на щите автоматики загорается индикатор «Фильтр».

В проекте предусмотрена защита калорифера от замораживания. Сигнал «Угроза замораживания калорифера» формируется при срабатывании обоих термостатов 2-1 и 2-2 в режиме «Зима» (снижение температуры теплоносителя до +20 ºС)

При этом выключается электродвигатель вентилятора 3-4, если он был включен, включается циркуляционный насос 1-4, открывается на 100% регулирующий клапан 1-3 на теплоносителе, закрывается благодаря механизму пружинного возврата 5-1 воздушный клапан, на щите автоматики загорается индикатор «Мороз», включается звуковой сигнал.

Предусмотрена аварийная остановка приточной установки. Она происходит, если через 30 и более секунд после пуска системы срабатывает дифференциальный датчик-реле 3-2 контролирующий перепад статического давления воздуха на вентиляторе (перепад снизился до 300 Па), а также при получении сигнала «Пожар» от системы пожарной сигнализации. При этом вентилятор останавливается, шаровой и воздушный клапаны закрываются, на щите автоматики индикатор «Вентилятор» гаснет. При остановке установки по сигналу датчика-реле загорается индикатор «Авария», по сигналу «Пожар» индикатор «Пожар».

Защита от коротких замыканий и перегрузок в электрических цепях, реализована стандартным образом с помощью автоматических выключателей и тепловых реле магнитных пускателей.

8.6 Сигнализация

Проектом предусмотрена оперативно-технологическая и аварийная сигнализация. Оперативно-технологическая сигнализация выводит информацию о режиме работы приточной установки. Аварийная сигнализация срабатывает в случаях, которые могут привести к повреждению оборудования, а также в случае возникновения пожара в здании. Аварийная сигнализация сопровождается звуковым сигналом.

Для управления приточной установкой предусмотрен шкаф САУ, который производит прием и обработку сигналов, поступающих от контрольных датчиков, и выдачу соответствующих команд исполнительным механизмам. Данный шкаф располагается в приточной камере.

На лицевой панели шкафа САУ расположены следующие сигнальные лампы:

 «Сеть» сигнализирует о наличии напряжения питания;

 «Пуск» включается при пуске установки и гаснет при полном открытии воздушного клапана;

 «Насос» горит во время работы насоса;

 «Заслонка» включается при полном открытии воздушного клапана;

 «Фильтр» сигнализирует о достижении фильтром предельного загрязнения;

 «Вентилятор» загорается при выходе вентилятора на рабочий режим;

 «Авария» включается при остановке установки по сигналу датчика-реле давления вентилятора;

 «Мороз» загорается и сопровождается звуковым сигналом при получении сигнала «Угроза замораживания калорифера»;

 «Пожар», сигнализирует о возгорании, при включении сопровождается звуковым сигналом.

9 ЭКОНОМИКА

В экономическом разделе дипломного проекта рассчитывается сметная стоимость проектируемых систем, определяются сводные технико-экономические показатели этих систем, а также производится технико-экономическое сравнение вариантов двух конструктивных решений.

9.1 Технико-экономическое сравнение вариантов

В данном проекте рассматриваются варианты:

1) двухтрубная горизонтальная система отопления с поэтажной разводкой магистральных трубопроводов, с тупиковым движением теплоносителя, с насосной циркуляцией теплоносителя, с отопительными приборами – фэн-койлами Wesper WKW, с индивидуальным регулированием трехходовыми клапанами.

2) двухтрубная система отопления с поэтажной разводкой магистральных трубопроводов, с тупиковым движением теплоносителя, с насосной циркуляцией теплоносителя, с отопительными приборами – алюминиевыми радиаторами типа «ТОР», с индивидуальным регулированием регулирующими вентилями.

В качестве основного варианта (варианта дипломного проектирования) принимается двухтрубная система отопления с отопительными приборами – фэн-койлами. Этот вариант принят за основной по следующим причинам:

— фэн-койлы, используются летом для кондиционирования и они же используются в холодный период года для отопления, поэтому нет дополнительного монтажа оборудования;

— использование кассетных фэн-койлов не нарушает дизайн здания.

—

9.2 Расчет сметной стоимости проекта

Расчет сметной стоимости производится в виде локальной сметы, составляемой на оборудование и монтаж систем отопления объекта, расположенного в городе Челябинске (VII территориальный район, коэффициент удорожания заработной платы 15%).

Сметная стоимость единицы строительных работ определяется по формуле:

С = ПЗ + НР + ПН, (9.1)

где ПЗ — прямые затраты, включающие стоимость материалов и оборудования, основную заработную плату (зарплату строителей), стоимость эксплуатации машин и механизмов. Величина прямых затрат и их составляющих определяется в зависимости от вида и объема работ, величины единичных расценок. Единичные расценки принимаются в соответствии с [16] — [16], стоимость материалов и оборудования принимается по [16], а также каталогам продукции заводов изготовителе;

НР — накладные расходы, для монтажа внутренних санитарно-технических систем установлена единая норма накладных расходов: НР=128% от ФОТ;

ПН — плановые накопления — сметная прибыль строительных организаций, которая выплачиваются заказчиком при расчетах за выполненные работы, плановые накопления принимаются в размере ПН=83% от ФОТ.

9.3 Эксплуатационные затраты

Годовая стоимость эксплуатации системы нагрева воздуха в первом калорифере приточно-вытяжной системы ПВ1 перед пластинчатым рекуператором ЭЗ, руб., в соответствии с [16] вычисляется по формуле

ЭЗ =Т + CЭ + Р, (9.1)

где Т – затраты на тепловую энергию, получаемую от ТЭЦ, руб.;

Э – затраты на электроэнергию, расходуемую при работе системы, руб.;

Р – затраты на текущий ремонт и межремонтное обслуживание системы, руб.;

Зп – заработная плата персонала, обслуживающего системы, руб.;

ПР – прочие расходы, руб.

Расход тепловой энергии

Годовой расход тепловой энергии, определяется по формуле

Т = 3,6 • Qр • ст • nот(tв — tср.от) / ((tв-tн)•ген), (9.3)

где Qр — расчетные потери теплоты зданием, Qр= 66540 Вт = 0,06654 МВт;

ст — стоимость тепловой энергии, = 445,72 руб/(Гкал  ч) постановление от 14 декабря 2007 года № 35/12 г. Челябинск);

tв — расчетная температура воздуха в помещениях здания, tв= 20 0С;

tн — расчетная зимняя температура наружного воздуха, tн= — 34 0С;

ген- коэффициент полезного действия генераторов теплоты, ген = 70%;

tср.от. — средняя температура наружного воздуха в течении отопительного периода,

tср.от = — 6,50С;

nот — длительность отопительного периода, nот = 218 сут = 5232 ч/год.

Т1 = 3,6 • 0,1 • 445,72• 5232 (20+6,5) / (4,187 ∙ (20+34) • 0,7) = 140567 руб/год;

Т2 = 3,6 • 0,1 • 445,72 • 5232 (20+6,5) / (4,187 ∙ (20+34) • 0,7) = 140567 руб/год.

Затраты на электроэнергию

Годовые затраты на электроэнергию, руб., определяются по формуле

, (9.4)

где – мощность электродвигателя оборудования, кВт;

, – то же что в формуле (17.2);

n – годовой режим работы системы вентиляции, сут.;

– стоимость 1 кВт электроэнергии, (с учетом НДС);

Годовые затраты на электроэнергию, по формуле (9.4)

Стэ1 = (0,06 ∙137 + 0,11 ∙ 6 + 1,6) ∙ 218 ∙ 2,837 = 6481,1 руб.

Стэ2 = 2,3 ∙ 218 ∙ 2,837 = 1422,47 руб.

Затраты на ремонт

Затраты на ремонт определяются по формуле

Р=0,06•К, (9.5)

где К – капитальные вложения,

Р1 = 0,06 • 431497,73 = 25889,8 руб./год;

Р2 = 0,06 • 1465256,9 = 87915,4 руб./год

Сумма эксплуатационных издержек определяется по формуле (9.2)

Э1= 140567 + 6481,1 + 25889,8 = 172937,9 руб/год;

Э2= 140567 + 1422,47 + 87915,4 = 229904,8 руб/год.

9.4 Коэффициент дисконтирования

Дисконтированные затраты определяются по формуле

ДЗ = К + ΣЭi / (1 + Е)t, (9.6)

где К — то же, что в формуле (9.5);

ΣЭi – то же, что в формуле (9.2);

Е — норма дисконта, принимается Е=0,15;

t — шаг расчета, t = 1 год;

Т — горизонт расчета, Т = 10 лет.

ДЗ1=431497,73 + 172937,9 (1/(1+0,15)1 + 1/(1+0,15)2+…+1/(1+0,15)10) = 1299433руб;

ДЗ2=1465256,9 + 229904,8(1/(1+0,15)1 + 1/(1+0,15)2+…+1/(1+0,15)10)=2619096,2 руб.

9.5 Технико-экономические показатели проекта

Строительный объем здания

Vзд = 14238,2 м3.

Сметная стоимость оборудования и монтажа системы отопления объекта

С = 431497,73 руб.

Стоимость отопления на 1 м3 здания

С1м³ = С / Vзд = 431497,73 / 14238,2 = 30,3 руб/м3. (9.7)

Расход тепла на отопление объекта

Qо = 100,7 кВт.

Расход тепла отопительными установками на 1м³ здания

Q1м³ = Qо / Vзд = 100,7 / 14238,2 = 0,007 кВт/м3 = 7 Вт/м3. (9.8)

Нормативная трудоемкость монтажа систем отопления: 682 чел∙час.

Сметная заработная плата: 8281 руб.

10 БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНИДЕЯТЕЛЬНОСТИ

В современных условиях развития общества решение проблем, связанных с обеспечением безопасной жизнедеятельности человека во всех сферах его деятельности от опасных и вредных факторов, является актуальным. Это обусловлено тем, что в последние годы в нашей стране и за рубежом происходит множество чрезвычайных ситуаций различного характера. При этом возникающие стихийные бедствия, аварии, катастрофы, загрязнение окружающей среды промышленными отходами и другими вредными веществами, а также применение в локальных войнах различных видов оружия создают ситуации, опасные для здоровья и жизни населения. Эти воздействия становятся катастрофическими, они приводят к большим разрушениям, вызывают смерть, ранения и страдания значительного числа людей. Чтобы умело и грамотно противостоять последствиям проявления любых опасностей в чрезвычайных ситуациях, необходимо постоянно совершенствовать уровень подготовки специалистов различных профилей, способных решать комплекс взаимосвязанных задач в обеспечении безопасной жизнедеятельности человека.

Объектом дипломного проектирования является гостиница по улице Масленникова, 5 в г. Челябинске.

Для данного объекта запроектирована система создания микроклимата с чиллером и фэн-койлами и система вентиляции.

10.1 Анализ опасных и вредных факторов

При монтаже данной системы производится следующий комплекс работ:

1) Подготовительные работы

— пробивка отверстий в стенах и междуэтажных перекрытиях под трубопроводы системы чиллер фэн-койлов;

— пробивка штраб для скрытой прокладки стояков;

— пробивка отверстий в стенах и междуэтажных перекрытиях под воздуховоды системы вентиляции.

2) Монтажные работы

— монтаж трубопроводов системы чиллер фэн-койлов;

— монтаж отопительных приборов и подводок к отопительным приборам;

— монтаж оборудования узла ввода;

— монтаж воздуховодов системы вентиляции;

— монтаж оборудования приточных камер.

3) Испытание и наладка систем отопления и вентиляции

— испытание и наладка трубопроводов и отопительных приборов;

— испытание и наладка оборудования узла ввода;

— испытание и регулировка вентиляционной сети;

— испытание и наладка вентиляционного оборудования.

В стадии подготовительных работ используется:

— электроинструмент (перфоратор, угловая шлифмашина («болгарка»), электробур, ударная электродрель);

— пневмоинструмент (отбойный молоток, вибромолот).

В процессе монтажных работ проводятся:

— электросварочные работы с применением сварочного аппарата;

— газосварочные работы с применением газовой горелки;

— изоляционные работы с применением тепло- и звукоизоляционных материалов;

используется:

— электроинструмент (угловая шлифмашина, электродрель);

— слесарный инструмент.

Строительная подрядная организация выполняет весь комплекс работ, поэтому исполнителями производственного процесса выбираются рабочие-монтажники. Для этой категории работающих определяются вредные и опасные производственные факторы в соответствии с ГОСТ 12.0.003-80 ССБТ «Опасные и вредные производственные факторы. Классификация»

К вредным производственным факторам характерным для подготовительных работ относятся:

1) Физические:

а) Движущиеся части машин, механизмов, и используемого инструмента; передвигающиеся изделия, заготовки, материалы, острые кромки, заусенцы и шероховатость на поверхностях заготовок, инструментов и оборудования; расположение рабочего места на значительной высоте относительно поверхности земли (пола);

б) Электрический ток;

в) Неблагоприятные параметры микроклимата (повышенная или пониженная температура воздуха, повышенная или пониженная влажность воздуха, высокая подвижность воздуха);

г) Высокая запылённость воздуха;

д) Неудовлетворительное освещение;

е) Повышенный шум;

ж) Повышенная вибрация.

2) Психофизиологические:

а) Физические перегрузки

— статические перегрузки,

— динамические перегрузки, — определяются массой поднимаемого груза, формой рабочей позы, степенью наклона корпуса.

б) Нервно-психические перегрузки

— нервно-эмоциональное напряжение;

— монотонность труда;

— умственное перенапряжение;

— перенапряжение анализаторов.

Действие электрического тока

В процессе подготовительных работ требуется подводка питания ко всем электроинструментам и электрооборудованию, поэтому необходимо учитывать все требования ГОСТ 12.1.038-82 ССБТ И – 1.04.88. «Электобезопасность. Предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов».

Причинами поражений электрическим током могут быть: случайное прикосновении к проводам, находящимся под напряжением при поврежденной изоляции; вследствие ошибочного включения установки, находящейся под напряжением; а также при возникновении шагового напряжения на поверхности земли в результате замыкания провода на землю.

Степень опасного и вредного воздействия на человека электрическим током согласно ГОСТ 12.1.045-84 ССБТ И – 1.01.86. «Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защит» зависит от:

— рода и величины напряжения и тока;

— частоты электрического тока;

— пути тока через тело человека;

— продолжительности воздействия электрического тока.

Согласно ГОСТ 12.1.030-81 ССБТ И – 1.08.87. «Электобезопасность. Предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов», который устанавливает предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов, протекающих через тело человека, предназначенные для проектирования способов и средств защиты людей, при взаимодействии их с электроустановками производственного и бытового назначения постоянного и переменного тока частотой 50 и 400Гц (ГОСТ 12.1.038-82). Предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов установлены для путей тока от одной руки к другой и от руки к ногам.

Напряжения прикосновения и токи, протекающие через тело человека при нормальном (неаварийном) режиме работы электроустановок не должны превышать значений, указанных в таблице Х.1.

Таблица 10.1

Допустимые значения напряжений и токов

Род тока U, В I, мА

Не более

Переменный, 50Гц 2,0 0,3

Переменный, 400Гц 3,0 0,4

Постоянный 8,0 1,0

Существуют основные меры защиты:

1) Обеспечение недоступности токоведущих частей для случайного прикосновения (ограждение или расположение на высоте не менее 6м).

2) Организационные меры защиты:

— инструктаж;

— введение допуска к работе;

— усиленный надзор.

3) Устранение опасности поражения электрическим током с помощью:

— защитного заземления. Защитное заземление выполняется преднамеренным электрическим соединением электрических частей электроустановок с “землей” или ее эквивалентом. Заземление применяется для устранения опасного поражения электрическим током при появлении напряжения во время замыкания на корпус;

— защитного отключения – быстродействующая защита, обеспечивающая автоматическое отключение электроустановки при изменении параметров ее или электрической сети;

— двойная изоляция – изоляция, которая состоит из рабочей и дополнительной изоляции;

— малые напряжения.

Напряжение до 42 В переменного и 110 В постоянного тока не вызывает поражающих факторов при относительно непродолжительном воздействии. Поэтому везде, где это возможно, кроме случаев, специально оговоренных в правилах, следует применять электроустановки с рабочим напряжением, не превышающим приведенных значений, без дополнительных средств защиты.

Неблагоприятные параметры микроклимата

При производстве подготовительных работ (этот период может совпадать по времени с общестроительными работами на объекте) параметры микроклимата сильно отличаются от допустимых (по причине отсутствия систем, обеспечивающих поддержание этих параметров). При таких метеоусловиях возникает напряженность процесса терморегуляции и имеет место дискомфортная тепловая обстановка.

Параметры микроклимата нормируются согласно ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. «Общие санитарно – гигиенические требования к воздуху рабочей зоны».

Климатические параметры воздуха оказывают на человека следующие воздействия:

1) При повышенной температуре окружающей среды растет приток крови для поддержания теплового баланса, и увеличивается работа потовых желез. За счет испарения пота потери тепла человеком увеличиваются, а также увеличивается теплоотдача. Избыточное тепло очень нежелательно при наличии рядом других источников тепла. При увеличении температуры воздуха до 26ºC работоспособность уменьшается на 4%, а при дальнейшем росте температуры окружающей среды до 30ºC – уменьшается еще на 6%.

2) Пониженная температура окружающего воздуха ведет к сужению сосудов, а, следовательно, к уменьшению теплоотдачи телом человека, что стимулирует его физическую активность, которая увеличивает обмен веществ в организме с образованием тепла. При пониженных температурах воздуха возникает наибольшая опасность заболеваний простудой.

3) Влияние повышенной или пониженной влажности воздуха. Нормирование этого параметра ведется по относительной влажности. При слишком низкой влажности организм человека расслабляется, результатом чего является снижение трудоспособности рабочих. Очень высокая влажность нарушает процесс терморегуляции. Длительное воздействие влаги в сочетании с низкими температурами может привести к такому заболеванию, как туберкулез легких. При значительном содержании влаги и высокой температуре возникает головокружение, тошнота, тепловые удары, что также ведет к снижению трудоспособности рабочих.

4) Подвижность воздуха оказывает воздействие на выделение тепла человеком (особенно конвективного тепла). При пониженных температурах воздуха и большой его подвижности возникает опасность простудного заболевания. Очень маленькая подвижность воздуха в сочетании с высокой температурой приводит к уменьшению работоспособности человека, быстрому утомлению. При производстве работ должны соблюдаться нормы метеорологических параметров согласно таблице Х.2.

Таблица 10.2

Нормируемые температура, относительная влажность и скорость движения воздуха в рабочей зоне при производстве работ

Период года Категория работ Температура, 0C Оптимальная

влажность, % Скорость движения воздуха, м/с

оптимальная Допустимая

верхняя граница нижняя граница оптимальная допустимая,

не более оптимальная допустимая,

не более

на рабочих местах

посто-янных непос-

тоян-

ных посто-янных непос-

тоян-

ных

Хо-

лод-

ный средней

тяжести-IIа 18-

-20 23 24 17 15 40-

-60 75 0.2 < 0.3

средней

тяжести-IIб 17-

-19 21 23 15 13 40-

-60 75 0.2 < 0.4

Теп-

лый средней

тяжести-IIа 21-

-23 27 29 18 17 40-

-60 65 0.3 0.2-

-0.4

средней

тяжести-IIб 20-

-22 27 29 16 15 40-

-60 70 0.3 0.2-

-0.5

Для защиты работников от неблагоприятных метеорологических условий при низких (или высоких) температурах окружающей среды применяются средства индивидуальной и коллективной защиты.

В качестве средств индивидуальной защиты используется теплая одежда, обувь. Распространенным методом коллективной защиты при производстве подготовительных работ является специальное помещение для обогрева работающих. Если эти помещения временные, они могут обогреваться электрическим тепловым оборудованием (тепловентиляторами), в стационарных помещениях такого назначения целесообразнее применять для обогрева горячую воду из магистралей.

При высокой температуре эти помещения наоборот могут использоваться для охлаждения рабочих (в этом случае помещения оборудуются вентиляторами для создания подвижности воздуха).

Высокая запылённость воздуха

Высокая запылённость воздуха возникает в результате производства подготовительных работ. Процессы подготовительных работ представляют собой механическое воздействие на ограждающие конструкции помещения, где находится монтажник, при этом образуется большое количество мелкодисперсной пыли взвешенной в воздухе рабочей зоны. При долговременной работе неизбежно попадание пыли на одежду рабочего, кожные покровы рабочего, в дыхательные пути, в глаза. Это приводит к нарушению нормального дыхания, к кашлю, к слезотечению, к созданию благотворной среды для распространения вредных микроорганизмов.

В соответствии с ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны» и ГОСТ 12.1.007-76 «Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности. ССБТ» ПДК в воздухе рабочей зоны не должны превышать

Таблица10.3

Предельно допустимые концентрации (ПДК)

вредных веществ в воздухе рабочей зоны

Наименование вещества Величина ПДК, мг/м3 Преимущественное агрегатное состояние в условиях производства Класс опасности Особенности действия на организм

цементная 6 а IV А, Ф

диоксид кремния 4 а IV А, Ф

Мероприятия по обеспечению безопасности труда при контакте с вредными веществами должны предусматривать:

— применение средств индивидуальной защиты работающих;

— специальную подготовку и инструктаж обслуживающего персонала;

— проведение предварительных и периодических медицинских осмотров лиц, имеющих контакт с вредными веществами;

— разработку медицинских противопоказаний для работы с конкретными вредными веществами, инструкций по оказанию доврачебной и неотложной медицинской помощи пострадавшим при отравлении.

Неудовлетворительное освещение

Недостаточное освещение вызывает постоянное напряжение зрения. При выполнении любых работ недостаточная естественная и искусственная освещенность приводит к ослаблению, а иногда и потере зрения, повышенной близорукости, возрастанию вероятности травматизма.

Нормативные материалы по данному фактору производится согласно ГОСТ 12.1.046-85 ССБТ. «Естественное и искусственное освещение. Общие требования» и СНиП 23-05-95. «Естественное и искусственное освещение. Нормы проектирования».

Основные требования, предъявляемые к производственному освещению, это соответствие освещенности характеру зрительной работы, достаточно равномерное распределение яркости, отсутствие резких теней на рабочей поверхности, отсутствие блеклости, постоянство освещенности во времени, обеспечение электро-, взрыво- и пожаробезопасности. Эти требования могут быть соблюдены при правильном выборе типа и системы производственного освещения.

Для строительных площадок и участков работ необходимо предусматривать общее равномерное освещение. При этом освещенность должна быть не менее 2 лк независимо от применяемых источников света. При производстве работ должны соблюдаться нормы освещённости (согласно таблице 1, ГОСТ 12.1.046-85 ССБТ. Естественное и искусственное освещение. Общие требования).

Таблица 10.4

Нормируемое освещение при производстве работ

№ п/п Наименование работ Наименьшая освещённость, лк Плоскость, в которой нормируется освещённость Уровень поверхности, на который нормируется освещённость

6 Немеханизированная разгрузка и погрузка конструкций, материалов, деталей, кантовка 2 Горизонтальная На площадках приёма и подачи грузов

30 Работы по гидро- и теплоизоляции 30 Горизонтальная На уровне рабочей поверхности

35 Монтаж трубопроводов и разводка сетей к приборам, установка санитарно-технического оборудования 30 Вертикальная То же

Для создания рационального освещения на месте проведения подготовительных работ предусмотрены следующие методы защиты:

1) Для электрического освещения строительных площадок и участков применяются типовые стационарные и передвижные инвентарные осветительные установки, которые размещаются на строительной площадке в местах производства работ, в зоне транспортных путей и др.;

2) Рабочее освещение должно быть предусмотрено для всех строительных площадок и участков, где работы выполняются в ночное и сумеречное время суток, и осуществляется установками общего освещения и комбинированного;

3) Для освещения мест производства работ внутри здания должны применяться светильники с лампами накаливания общего назначения;

4) Для освещения строительных площадок и участков не допускается применение открытых газоразрядных ламп и ламп накаливания с прозрачной колбой;

5) Для обслуживания осветительных установок должны предусматриваться средства доступа к светильникам, отвечающие требованиям безопасности по ГОСТ 12.2.012-75;

6) С целью исключения ослепления работающих минимальная высота установки прожекторных световых приборов должна соответствовать значениям, указанным в специальном приложении, а направление осевой силы света следует смещать от центра рабочей зоны;

7) Электрическое освещение строительных площадок должно питаться от сети переменного тока частотой 50Гц и постоянного тока:

а) для осветительных приборов (прожекторов и светильников) общего освещения напряжением не более 220В;

б) для светильников стационарного местного освещения, установленных на недоступной для случайных прикосновений высоте – 42В;

в) для ручных переносных светильников – 12В.

8) Мачты для установки осветительных приборов должны обеспечиваться молниезащитой в соответствии с утвержденной инструкцией по проектированию и устройству молниезащиты зданий и сооружений.

Повышенный шум и вибрация

Шум относится к вредным факторам производства (как и звук), возникает при механических колебаниях в твердых, жидких и газообразных средах. Шумом являются различные звуки, мешающие нормальной деятельности человека, вызывающие неприятные ощущения. При производстве подготовительных работ источником повышенного шума и вибрации является пневмо- и электроинструмент.

Нормирование шума и вибрации:

ГОСТ 12.1.003-83 ССБТ. Шум. Общие требования безопасности.

СН № 2.2.4/2.1.8.562-96. Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки.

ГОСТ 12.1.012-90 ССБТ. Вибрационная безопасность. Общие требования.

ГОСТ 12.4.002-97. ССБТ. Средства защиты рук от вибрации. Технические требования и методы испытаний.

ГОСТ 12.4.024-76* ССБТ Обувь специальная виброзащитная. Общие технические требования.

СН 2.2.412.1.2.556-96 Производственная вибрация. Вибрация в помещениях и общественных зданиях.

Объективно действия шума проявляются в виде повышения кровяного давления, учащенного пульса и дыхания, снижения остроты слуха, ослабления внимания, некоторого нарушения координации движения, снижения работоспособности; действия шума могут выражаться в виде головной боли, головокружения, бессонницы, общей слабости. Комплекс изменений, возникающих в организме под влиянием шума, в последнее время рассматривается медиками как “шумовая болезнь”.

Вибрация – это колебательное движение, вызванное строительными машинами. Как правило, шум является следствием вибрации, и оба фактора приводят к снижению производительности труда, виброболезни, ухудшению самочувствия.

Таблица 10.5

Предельно допустимые уровни звука и эквивалентные уровни звука на рабочих местах для трудовой деятельности разных категорий тяжести и напряженности в дБ.

Категория напряженности трудового процесса Категория тяжести трудового процесса

Легкая физическая нагрузка Средняя физическая нагрузка Тяжелый труд 1 степени Тяжелый труд 2 степени Тяжелый труд 3 степени

Напряженность легкой степени 80 80 75 75 75

Напряженность средней степени 70 70 65 65 65

Напряженный труд 1 степени 60 60 — — —

Напряженный труд 2 степени 50 50 — — —

Таблица 10.6

Предельно допустимые значения производственной локальной вибрации

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц *Предельно допустимые значения по осям

виброускорения виброскорости

м/с дБ м/c•10 дБ

8 1,4 123 2,8 115

16 1,4 123 1,4 109

31,5 2,8 129 1,4 109

63 5,6 135 1,4 109

125 11,0 141 1,4 109

250 22,0 147 1,4 109

500 45,0 153 1,4 109

1000 89,0 159 1,4 109

Корректированные и эквивалентные корректированные значения и их уровни 2,0 126 2,0 112

* Работа в условиях воздействия вибрации с уровнями, превышающими настоящие санитарные нормы более чем на 12 дБ (в 4 раза) по интегральной оценке или в какой-либо октавной полосе, не допускается.

Меры по защите от повышенного шума и вибрации осуществляются согласно пунктам нормативных документов.

При производстве строительных подготовительных работ в качестве защиты от повышенного шума и вибрации могут использоваться также средства индивидуальной защиты: наушники, беруши, противошумные каски, специальная противошумная одежда, специальная обувь, рабочие рукавицы.

В качестве коллективной защиты могут быть использованы звукопоглощающие занавесы и экраны, и перегородки, которыми ограждается рабочая зона.

Необходимо использовать также организационные методы защиты от шума и вибрации, организация временных (санитарных) перерывов.

Пожарная безопасность

Действующим нормативным документом является ГОСТ 12.1.004-91 “Пожарная безопасность. Общие требования”.

Пожары при монтаже систем отопления чаще всего возникают из за несоблюдения правил пожарной безопасности рабочими и инженерно-техническим персоналом. Наиболее часто возникают пожары из-за нарушения правил ведения сварочных работ, применения открытого огня для обогревания коммуникаций и двигателей, обогрева помещений и сушки штукатурки, курения в запрещенных местах, короткого замыкания в электропроводах.

Осуществление мероприятий, направленных на обеспечение пожарной безопасности строительных площадок, возлагается на начальников строительств.

Лица, ответственные за противопожарное состояние, обязаны обеспечивать своевременное выполнение предлагаемых органами Государственного пожарного надзора мероприятий, следить за соблюдением противопожарного режима во время монтажа системы отопления, осматривать по окончанию работы подсобные помещения. Выявленные нарушения должны быть немедленно устранены.

На строительной площадке должно быть организовано обучение всех рабочих и служащих правилам пожарной безопасности и действиям на случай возникновения пожара. Лиц, не прошедших инструктажа о соблюдении мер пожарной безопасности, не следует допускать к работе.

С рабочими и служащими наиболее пожароопасных участков строительства, а также с электрогазосварщиками и другими лицами, занятыми на огневых позициях, следует проводить специальный пожаро-технический минимум.

Системы пожарной безопасности должны выполнять одну из следующих задач:

— исключить возникновение пожара;

— обеспечить пожарную безопасность людей;

— обеспечивать пожарную безопасность материальных ценностей;

— обеспечить пожарную безопасность людей и материальных ценностей одновременно.

Опасными факторами, воздействующими на людей и материальные ценности, являются:

— пламя и искры;

— повышенная температура окружающей среды;

— токсичные продукты горения и термического разложения.

К вторичным проявлениям опасных факторов пожара, воздействующими на людей и материальные ценности, относят:

— осколки, части разрушившихся аппаратов, агрегатов, установок, конструкций;

— электрический ток, возникающий в результате выноса высокого напряжения на токопроводящие части конструкций;

— опасные факторы пожара, происшедшие вследствие пожара;

— огнетушащие вещества.

Противопожарная защита должна достигаться применением одного из следующих способов или их комбинацией:

— применением средств пожаротушения и соответствующих видов пожарной техники: водяные, пенные низкой кратности, а также водяные пожаротушения со смачивателем — спринклерные и дренчерные системы.

Исполнение установок водяного пожаротушения должно соответствовать требованиям ГОСТ Р 50680, пенного – ГОСТ Р 50800.

— применением пропитки конструкций объектов антипиринами и нанесением на их поверхности огнезащитных красок.

Средства коллективной и индивидуальной защиты должны обеспечивать безопасность людей в течение всего времени действия опасных факторов пожара.

На каждом участке должно быть обеспечено своевременное оповещение людей и (или) сигнализация о пожаре в его начальной стадии техническими или организационными средствами.

Условия возникновения пожара в зданиях и сооружениях во многом определяются степенью их огнестойкости (способность здания или сооружения в целом сопротивляться разрушению при пожаре). Здания и сооружения по степени огнестойкости подразделяются на пять степеней (I, II, III, IV и V). Степень огнестойкости здания (сооружения) зависит от возгораемости и огнестойкости основных строительных конструкций и от распространения огня по этим конструкциям.

Огнестойкость строительных конструкций характеризуется их пределом огнестойкости, под которым понимают время в часах, по истечении которого они теряют несущую или ограждающую способность, т. е. не могут выполнять свои обычные эксплуатационные функции.

Потеря несущей способности означает обрушение конструкции.

Требуемая степень огнестойкости должна соответствовать фактической степени огнестойкости, которая определяется по таблицам СНиП 21-07-97, содержащим сведения о пределах огнестойкости строительных конструкций и пределах распространения по ним огня.

Здание гостиницы согласно СНиП 21-07-97 относится ко II степени огнестойкости.

10.2 Безопасность проведения производственных работ

При строительстве объектов должны быть приняты меры по предупреждению воздействия на работников опасных и вредных производственных факторов. При их наличии безопасность труда должна обеспечиваться на основе решений, содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС, ППР и др.), по составу и содержанию соответствующих требованиям СНиП 12-04-2002 «Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство».

Монтаж инженерного оборудования зданий и сооружений

При монтаже инженерного оборудования зданий и сооружений (прокладке трубопроводов, монтаже сантехнического, отопительного, вентиляционного) необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников следующих опасных и вредных производственных факторов, связанных с характером работы:

— расположение рабочего места вблизи перепада по высоте 1,3 м и более;

— повышенная загазованность воздуха рабочей зоны;

— повышенное напряжение в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека;

— обрушающиеся горные породы.

Безопасность при монтаже инженерного оборудования зданий и сооружений должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС, ППР и др.) следующих решений по охране труда:

— организация рабочих мест с указанием методов и средств для обеспечения вентиляции, пожаротушения, выполнения работ на высоте в соответствии с пунктом 14.2 СНиП 12-04-2002;

— методы и средства доставки и монтажа оборудования;

— меры безопасности при выполнении работ в траншеях и колодцах;

— особые меры безопасности при травлении и обезжиривании трубопроводов.

Порядок производства работ при монтаже инженерного оборудования зданий и сооружений должен производится в соответствии с пунктом 14.3 СНиП 12-04-2002.

Согласно ПОТ РМ-012-2000 основным опасным производственным фактором при работе на высоте является расположение рабочего места на значительной высоте относительно поверхности земли (пола), связанное с этим возможное падение работника или падение предметов на работника.

1) Причины падения работников с высоты:

а) технические — отсутствие ограждений, предохранительных поясов, недостаточная прочность и устойчивость лесов, настилов, люлек, лестниц;

б) технологические — недостатки в проектах производства работ, неправильная технология ведения работ;

в) психологические — потеря самообладания, нарушение координации движений, неосторожные действия, небрежное выполнение своей работы;

г) метеорологические — сильный ветер, низкая и высокая температуры воздуха, дождь, снег, туман, гололед.

2) Причины падения предметов на работника:

а) падение груза, перемещаемого грузоподъемными машинами, вследствие обрыва грузозахватных устройств, неправильной строповки (обвязки), выпадения штучного груза из тары и др.;

б) падение монтируемых конструкций вследствие нетехнологичности конструкций, несоответствия по стыкуемым размерам и поверхностям, нарушения последовательности технологических операций и др.;

в) аварии строительных конструкций вследствие проектных ошибок, нарушения технологии изготовления сборных конструкций, низкого качества строительно-монтажных работ, неправильной эксплуатации и др.;

г) падение материалов, элементов конструкций, оснастки, инструмента и т.п. вследствие нарушения требований правил безопасности — отсутствия бортовой доски у края рабочего настила лесов и др.

При проведении работ на высоте должны устанавливаться ограждения и обозначаться в установленном порядке границы опасной зоны в местах возможного падения предметов при работах на зданиях, сооружениях определяются от контура горизонтальной проекции габарита падающего предмета у стены здания, основания сооружения прибавлением величины отлета предмета и наибольшего габаритного размера предмета;

Верхолазные работы выполняются в соответствии с планом производства работ, с обязательным проведением инструктажа на рабочем месте с разъяснением:

а) приемов безопасной работы на высоте;

б) порядка подхода к рабочему месту;

в) состояния рабочего места;

г) характера и безопасных методов выполнения предстоящей работы;

д) порядка пользования предохранительными приспособлениями;

е) порядка и места установки грузоподъемных средств и т.д.;

ж) мер по предупреждению падения с высоты, способов безопасного перехода с одного рабочего места на другое;

з) мероприятий по обеспечению безопасности при установке в проектное положение или снятии конструкции, узлов, деталей и т.д.;

и) обеспечения приемлемых для работников факторов производственной среды (освещенности, температуры, влажности, скорости движения воздуха, атмосферных осадков, шума, вибрации и т.д.);

к) состояния лесов, подмостей, площадок, лестниц, ограждений, страховочных канатов и др.;

л) необходимости применения средств индивидуальной защиты  касок, предохранительных поясов, верхолазных предохранительных устройств, ловителей с вертикальным канатом и др.

Испытание оборудования и трубопроводов

При проведении пневматических и гидравлических испытаний оборудования и трубопроводов необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников следующих опасных и вредных производственных факторов, связанных с характером работы:

— разрушающиеся конструкции;

— повышенная загазованность воздуха рабочей зоны;

— повышенное напряжение в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека.

Безопасность испытания оборудования и трубопроводов должна быть обеспечена на основе выполнения содержащихся в организационно-технологической документации (ПОС, ППР и др.) следующих решений по охране труда:

— определение программы проведения испытания;

— меры безопасности при выполнении работ в траншеях, колодцах и на высоте;

— особые меры безопасности при проведении пневматических испытаний оборудования и трубопроводов, а также опробование оборудования под нагрузкой.

Порядок производства работ при проведении пневматических и гидравлических испытаний оборудования и трубопроводов должен производиться в соответствии с пунктом 15.2 СНиП 12-04-2002.

Электро- и газосварочные работы

При выполнении электро- и газосварочных работ следует выполнять специальные требования безопасности в зависимости от вида и методов осуществления этих работ, в соответствии с ПОТ РМ-020-2001 Межотраслевые правила по охране труда при электро- и газосварочных работах.

Процессы сварки, наплавки и резки металлов являются источниками образования опасных и вредных факторов, способных оказывать неблагоприятное воздействие на работников.

При выборе технологических процессов сварки и резки предпочтение должно отдаваться тем, которые характеризуются наименьшим образованием опасных производственных факторов и минимальным содержанием вредных веществ в воздухе рабочей зоны.

При невозможности применения безопасного и безвредного технологического процесса необходимо применять меры по снижению уровней опасных и вредных факторов до предельно допустимых значений.

Содержание вредных веществ в воздухе рабочей зоны на рабочих местах должно соответствовать требованиям, указанным в ГОСТ 12.1.005.

Допустимая плотность потока энергии электромагнитного излучения оптического диапазона (ультрафиолетового, видимого, инфракрасного) на рабочих местах должна соответствовать требованиям, установленным соответствующими нормативными правовыми актами.

а) Требования безопасности при ручной дуговой сварке:

— Ручную дуговую сварку следует производить по возможности на стационарных постах, оборудованных устройствами местной вытяжной вентиляции;

— Рабочие места, расположенные выше 1,3 м от уровня земли или сплошного перекрытия, должны быть оборудованы ограждениями высотой не менее 1,1 м, состоящими из поручня, одного промежуточного элемента и бортовой доски шириной не менее 0,15 м.

б) Требования безопасности при проведении газосварочных работ:

— Переносные ацетиленовые генераторы следует устанавливать на открытых площадках. Допускается временная их работа в хорошо проветриваемых помещениях. Ацетиленовые генераторы необходимо ограждать и размещать не ближе 10 м от мест проведения огневых работ, а также от мест забора воздуха компрессорами и вентиляторами. В местах установки ацетиленового генератора должны быть вывешены плакаты: «Вход посторонним воспрещен — огнеопасно», «Не курить», «Не проходить с огнем». При эксплуатации переносных генераторов должны соблюдаться меры безопасности, указанные в паспортах на это оборудование;

— По окончании работы карбид кальция в переносном генераторе должен быть выработан. Известковый ил, удаляемый из генератора, должен быть выгружен в приспособленную для этих целей тару и слит в иловую яму или специальный бункер.

Открытые иловые ямы должны быть ограждены перилами, а закрытые — иметь негорючие покрытия, оборудованы вытяжной вентиляцией и люками для удаления ила.

Курение и применение открытого огня в радиусе менее 10 м от мест хранения ила не разрешается, о чем должны быть вывешены соответствующие запрещающие знаки по ГОСТ 12.4.026.

— Закрепление газоподводящих шлангов на присоединительных ниппелях аппаратуры, горелок, резаков и редукторов должно быть надежным и выполнено с помощью хомутов;

— Допускается вместо хомутов закреплять шланги не менее чем в двух местах по длине ниппеля мягкой отожженной (вязальной) проволокой.

На ниппели водяных затворов шланги должны плотно надеваться, но не закрепляться.

— Карбид кальция должен храниться в сухих, проветриваемых помещениях.

— Не разрешается размещать склады для хранения карбида кальция в подвальных помещениях и низких затапливаемых местах.

Библиографический список

1 СНиП 23-01-99. Строительная климатология. – М.: Госстрой России, 2000;

2 СНиП 23-02-03 Тепловая защита зданий. – М.: Госстрой России, 2004;

3 СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондицион. – М.: Госстрой России, 2004;

4 Богословский В.Н. Строительная теплофизика: учебник для вузов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 1982;

5 Гост 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – М.: Госстрой России, 1999.

6 Белова Е.М. Системы кондиционирования воздуха с чиллерами и фэнкойлами. – М.: Евроклимат, 2003.